Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers
We have carried out an investigation of the effect of geometrical sizes of centrifugal atomizers and the modes of water outflow on the disperse composition of atomized drops. The cooling surface of drops depending on their fractional composition has been evaluated. We have established the factors wi...
Gespeichert in:
| Datum: | 2006 |
|---|---|
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainisch |
| Veröffentlicht: |
General Energy Institute of the National Academy of Sciences of Ukraine
2006
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://systemre.org/index.php/journal/article/view/297 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | System Research in Energy |
| Завантажити файл: |  |
Institution
System Research in Energy| _version_ | 1871103506030526464 |
|---|---|
| author | Dubrovskyi V.V. Pidvysotskyi O.M. Bashtovyi A.I. |
| author_facet | Dubrovskyi V.V. Pidvysotskyi O.M. Bashtovyi A.I. |
| author_institution_txt_mv | [
{
"author": "Dubrovskyi V.V.",
"institution": null
},
{
"author": "Pidvysotskyi O.M.",
"institution": null
},
{
"author": "Bashtovyi A.I.",
"institution": null
}
] |
| author_sort | Dubrovskyi V.V. |
| baseUrl_str | https://systemre.org/index.php/journal/oai |
| collection | OJS |
| datestamp_date | 2026-07-18T12:57:36Z |
| description | We have carried out an investigation of the effect of geometrical sizes of centrifugal atomizers and the modes of water outflow on the disperse composition of atomized drops. The cooling surface of drops depending on their fractional composition has been evaluated. We have established the factors with the maximum influence on the disperse composition and cooling surface. Empirical correlations for the distribution functions of drops by sizes and a formula for the maximum size of drops have been found. |
| first_indexed | 2026-03-24T02:01:20Z |
| format | Article |
| fulltext |
ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • №14/2006 91
Интенсивность теплообмена капель с возду-
хом в брызгальных градирнях главным образом
зависит от размеров и однородности капель в фа-
келе разбрызгивания [1]. Образующаяся в ре-
зультате диспергирования жидкости поверхность
теплоотдачи существенным образом определяет
степень охлаждения технологической воды. В ра-
боте [2] подтверждается указанное заключение о
том, что в башенных брызгальных градирнях на-
ибольшее влияние на температуру охлажденной
воды оказывает крупность капель. Поэтому для
градирен особенно важен дисперсный состав ка-
пель, создаваемый разбрызгивателем.
Размеры капель в типовых брызгальных гра-
дирнях составляют 4...5 мм и выше. Снижение
диаметров капель до 2 мм и меньше позволит рез-
ко повысить эффективность теплообмена. По
теплоотдаче поток с каплями такого размера за
счет более развитой поверхности охлаждения
превосходит теплосъем пленочных ороситель-
ных устройств [3]. С точки зрения достижения
наиболее развитой поверхности теплообмена, ес-
тественно, следует при распыливании жидкости
стремиться к получению наиболее мелких ка-
пель. Однако в градирнях мелкие капли подвер-
жены уносу восходящим воздушным потоком, и
это вносит определенное ограничение в долю ка-
пель малого размера в факеле распыливания. В
связи с этим достижение оптимальных размеров
капель непосредственно при распыливании явля-
ется важной и актуальной задачей для оптимиза-
ции рабочего процесса охлаждения воды в гра-
дирне.
В данной работе в качестве разбрызгивате-
лей технологической воды рассматриваются
центробежные форсунки. Образование поли-
дисперсного ансамбля капель при истечении
жидкости из таких форсунок происходит путем
дробления конусообразного пленочного факела
распыла.
Были проведены экспериментальные иссле-
дования дисперсного состава капель, образую-
щихся при распыливании воды. В опытах ис-
пользовались форсунки с одним входным кана-
лом квадратного сечения и диаметром камеры
закручивания Dк = 50 и 100 мм. Диаметры dc вы-
ходных отверстий (сопел) форсунок были раз-
личными, при этом отношение Dк/dc составляло
2,2; 2,5; 3,3; 4 и 5. Поток воды при входе в камеру
закручивания поджимался специальным суже-
нием входного канала до различного размера, при
этом отношения площади сечения Fвх входного
канала к так называемой площади Fф форсунки
были разными и составляли 16 фиксированных
значений от 0,05 до 0,63. Площадь Fф форсунки в
данном случае определялась как произведение
высоты камеры закручивания форсунки на раз-
ность радиусов камеры закручивания и сопла.
Длины Lc сопел форсунок варьировались в экспе-
риментах. При этом отношения Lc/dc составляли
от 0,13 до 1.
Размеры образующихся капель в процессе
распыливания определялись при помощи анали-
затора дисперсного состава [4], принцип работы
которого основан на счетно-импульсном методе,
заключающемся в измерении частоты замыканий
распыленными каплями торцов иголок-электро-
дов при известном и меняющемся расстоянии
между ними. В процессе измерений датчик ана-
лизатора (иглы-электроды) располагался на та-
ком расстоянии от среза сопла, на котором кону-
сообразная пленка факела распыла полностью
разрушалась на капли. Определение дисперсного
состава распыленных капель производилось в
разных точках пространства (от 8 до 12 точек из-
мерения) путем сканирования угла разлета ка-
пель, который образуется при дроблении конусо-
образной пленки факела распыла. В предыдущей
работе авторов [4] были приведены данные о дис-
персном составе капель при распыливании воды
ÄÎÑ˲ÄÆÅÍÍß ÒÀ ÎÏÒÈ̲ÇÀÖ²ß ÒÅÕÍÎËÎò×ÍÈÕ ÎÁ’ªÊҲ ² ÑÈÑÒÅÌ
Исследовано влияние геометрических размеров центробежных форсунок и режимов истечения воды из них на дис-
персный состав капель, образующихся при распыливании. Найдены эмпирические зависимости, описывающие
функции распределения капель по размерам в факеле распыла, а также зависимость для определения максималь-
ного размера образующихся при диспергировании капель.
УДК 532.529
В.В. ДУБРОВСКИЙ, канд. техн. наук, А.М. ПОДВЫСОЦКИЙ, канд. техн. наук, А.И. БАШТОВОЙ,
канд. техн. наук (Институт общей энергетики НАН Украины, Киев)
ПОВЫШЕНИЕ ОХЛАДИТЕЛЬНОЙ СПОСОБНОСТИ
ГРАДИРНИ ЗА СЧЕТ УВЕЛИЧЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ
ОХЛАЖДЕНИЯ ПРИ РАСПЫЛИВАНИИ ВОДЫ
ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ФОРСУНКАМИ
92 ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • №14/2006
из центробежных форсунок. Однако следует под-
черкнуть, что в [4] измерение дисперсного соста-
ва распыленных капель проводилось только в
точке на биссектрисе угла разлета, где формиро-
вался основной поток капель. В отличие от [4], в
данной статье приведены более достоверные дан-
ные по дисперсному составу, учитывающие
спектр размеров капель во всей зоне разлета.
Эксперименты проводились при давлении во-
ды непосредственно перед центробежной фор-
сункой в диапазоне Р = 0,2...1,4 атм (0,02...0,14
МПа). Расход воды через форсунку составлял
Q = 0,46...3,13 л/с (1,7...11,3 м3/ч). При этом ско-
рость истечения жидкости из сопла менялась в
диапазоне Vс = 1,8...6,9 м/с.
По результатам измерений для всех 52 серий
опытов были найдены осредненные по углу раз-
лета капель функции f(δ) их объемного распреде-
ления по размерам (δ – диаметр капли). Далее в
статье рассматриваются только осредненные
функции. Функции позволили определить фрак-
ционный состав распыленных капель, т.е. долю
каждой фракции в общем распыле. Был опреде-
лен также максимальный размер капель, образу-
ющихся при диспергировании. В приложении к
задачам капельного охлаждения воды в градирне
целесообразно разделить спектр размеров капель
на три зоны: мелкие капли, подверженные уносу
воздушным потоком, размером до 0,6 мм; капли
оптимального для охлаждения размера 0,6–2 мм;
крупные капли (свыше 2 мм) – капли с худшими
свойствами охлаждения [3, 5].
Анализ вида полученных функций в зависи-
мости от влияния различных геометрических и
гидродинамических параметров форсунок позво-
ляет сделать следующие выводы.
1. Влияние давления воды в магистрали на
дисперсный состав капель.
Повышение давления приводит к увеличе-
нию скорости Vс истечения жидкости из сопла.
На рис. 1 показаны две опытные нормированные
функции распределения капель, полученные при
различном давлении (o – Р = 0,4 атм, • – Р = 1,4
атм, скорости Vс истечения соответственно 2,16 и
4,03 м/с). Геометрические параметры форсунки:
Dк = 100 мм, dс = 45 мм, Lс = 35 мм, Lс/dс = 0,78,
Fвх/Fф = 0,07. С увеличением скорости истечения
мода δm (положение максимума) функции незна-
чительно смещается в сторону более мелких ка-
пель, т.е. диспергирование несколько улучшает-
ся. Уменьшение размеров капель при увеличении
скорости истечения жидкости отмечается также
и в работе [6].
Для давления Р = 0,4 атм суммарные массо-
вые доли капель распределились следующим об-
разом: мелкие капли составляют 2,4%, капли оп-
тимального размера – 47,3% и крупные капли –
50,3%. Увеличение давления до 1,4 атм изменяет
соотношение массовых долей капель: мелких –
3,9%, оптимальных – 56,6%, крупных – 39,5%.
Как видно, доля капель оптимального размера
увеличилась почти на 10%.
Пересчет на поверхность охлаждения для ка-
пель оптимальных размеров (от 0,6 до 2 мм) дает
следующие результаты: при давлении Р = 0,4 атм
суммарная поверхность капель при известных
массовых долях фракций, взятых в расчет с ша-
гом 0,2 мм, составляет 2,43 м2 на 1 кг истекающей
жидкости. При давлении Р = 1,4 атм эта величи-
на увеличивается до 3,04 м2/кг, т.е. поверхность
охлаждения увеличилась в 1,25 раза. Таким обра-
зом, можно сделать вывод, что почти двукратное
увеличение скорости истечения воды из форсун-
ки приводит к увеличению поверхности охлаж-
дения рассмотренной фракции на 25%.
Опыты показали, что в условиях проведен-
ных экспериментов максимальный размер δmax
капель, образующихся при распыливании, прак-
тически не меняется с увеличением скорости ис-
течения, однако их доля в факеле распыла умень-
шается.
2. Влияние диаметра сопла форсунки на дис-
персный состав капель.
На рис. 2 показаны две функции распределе-
ния капель по размерам, полученные на форсун-
ках, отличающихся только диаметром сопла.
Сравниваются форсунки с Dк = 100 мм, шириной
входного канала 2,5 мм, отношением Lс/dс = 0,77,
одной и той же скоростью истечения Vс = 4,1 м/с
(скорость обеспечивалась различным давлени-
ем) и диаметрами сопел o – dс = 30 мм и • – dс =
45 мм. Напомним, что увеличение диаметра соп-
ла приводит к увеличению толщины кольца ис-
течения жидкости на срезе сопла [7]. Макси-
мальный размер δmax образовавшихся капель у
форсунки с большим dс оказывается больше. Мо-
да δm функции с уменьшением dс заметно смеща-
ÄÎÑ˲ÄÆÅÍÍß ÒÀ ÎÏÒÈ̲ÇÀÖ²ß ÒÅÕÍÎËÎò×ÍÈÕ ÎÁ’ªÊҲ ² ÑÈÑÒÅÌ
Рис. 1
ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • №14/2006 93
ÄÎÑ˲ÄÆÅÍÍß ÒÀ ÎÏÒÈ̲ÇÀÖ²ß ÒÅÕÍÎËÎò×ÍÈÕ ÎÁ’ªÊҲ ² ÑÈÑÒÅÌ
ется в сторону более мелких капель. Для диамет-
ра сопла dс = 30 мм суммарные массовые доли ка-
пель распределились так: мелкие капли – 10,6%,
капли оптимального размера – 79,7%, крупные
капли – 9,7%. Для dс = 45 мм мелкие капли –
3,9%, оптимальные капли – 56,6%, крупные кап-
ли – 39,5%. Заметно существенное увеличение
массовой доли капель оптимального для охлаж-
дения размера с уменьшением диаметра сопла.
Поверхность охлаждения этих капель с измене-
нием dс возрастает с 3,04 м2 до 4,75 м2. Можно
сделать вывод, что уменьшение диаметра сопла
от 45 мм до 30 мм при прочих равных условиях
увеличивает поверхность капель (оптимального
для охлаждения размера) в 1,56 раза, что должно
существенно сказаться на интенсификации ох-
лаждения.
3. Влияние степени поджатия жидкости при
входе в камеру закручивания на дисперсный сос-
тав капель.
Рис. 3 иллюстрирует функции распределения
капель для двух форсунок с параметрами: Dк =
100 мм, dс = 45 мм, Lс/dс = 0,13. Различие форсу-
нок состоит лишь в геометрии входного канала. В
одном случае – узкий входной канал (обозначен
•) с шириной h = 2,5 мм (Fвх/Fф = 0,07), в другом
– широкий входной канал (обозначен o) с h = 20
мм (Fвх/Fф = 0,58). Скорость истечения обеспечи-
валась различным давлением и составляла для
обеих форсунок Vс = 2,7 м/с.
У форсунки с широким входным каналом за-
метно образование крупных капель (δmax = 8 мм).
Это связано с большой толщиной кольца истече-
ния: ∆ = 6,7 мм. При узком входном канале, когда
∆ = 2,5 мм, максимальный размер капель заметно
уменьшается (δmax = 3,8 мм).
Мода δm функций смещается существенно в
сторону более мелких капель при сужении вход-
ного канала. Сравнение функций показывает, что
поджатие жидкости на входе в камеру закручива-
ния весьма существенно влияет на дисперсный
состав распыленных капель.
4. Влияние длины сопла на дисперсный сос-
тав капель.
Проведенные эксперименты показали, что
длина сопла (в наших опытах Lс/dс = 0,13...1) при
всех геометрических размерах форсунок и всех
исследованных режимах истечения практически
не влияла на моду δm функции. Длина сопла так-
же не оказывала заметного влияния и на макси-
мальный размер образующихся капель.
5. Влияние размеров форсунки (масштабного
фактора) на дисперсный состав капель.
В экспериментах использовались форсунки с
Dк = 50 и 100 мм. Проведенные опыты показали,
что при геометрическом подобии форсунок и од-
ной и той же скорости истечения Vс у форсунки с
вдвое меньшим диаметром камеры закручивания
мода функции распределения капель по размерам
незначительно смещается (примерно на 0,2...0,3
мм по диаметру капель) в сторону более мелких
капель. Влияние размеров камеры закручивания
на максимальный размер образующихся капель в
проведенных опытах обнаружено не было.
Обработка и анализ всех серий опытов по оп-
ределению максимальных размеров δmax капель,
образующихся при распыливании воды из цен-
тробежных форсунок, позволили обнаружить
следующее. Величина δmax главным образом зави-
сит от толщины ∆ кольца истечения. В работе [6]
на основе экспериментальных данных также от-
мечена зависимость размеров образующихся ка-
пель от толщины пленки на выходе из соплового
отверстия. Все факторы, влияющие на формиро-
вание кольца, соответственно влияют и на обра-
зование максимальных размеров капель в факеле
распыла.
На рис. 4 показана полученная нами из опы-
тов зависимость δmax от ∆. Обработка опытных
данных позволила установить линейную аппрок-
симацию максимального размера капель от тол-
щины кольца истечения
δmax = 1,16∆. (1)
Рис. 2
Рис. 3
94 ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • №14/2006
На разброс опытных точек определенное вли-
яние могла оказать осцилляция капель при дроб-
лении пленки и связанная с этим несферичность
капель в зоне измерений, а также возможная де-
формация капель при взаимодействии с возду-
хом.
Авторами ранее была получена безразмерная
обобщающая зависимость для определения ко-
эффициента заполнения сопла центробежной
форсунки, по которой легко определить толщину
кольца истечения:
Fк/Fс = A(Dк/dс)
α (Lс/dс)
β (R/dс)
γ (Fвх/Fф)η (2)
при 2 < Dк/dс < 5; 0,13 < Lс/dс < 1; 0,7 < R/dс < 2,44;
0,05 < Fвх/Fф < 0,76. Здесь Fк – площадь кольца ис-
течения на срезе сопла, Fс – площадь сечения соп-
ла форсунки, R – плечо закручивания (расстоя-
ние от оси сопла до оси входного канала). Для по-
лученной формулы авторами найдены значения
коэффициента А и показателей степеней α, β, γ, η.
Полученные на основе опытов функции f(δ)
объемного распределения капель по размерам хо-
рошо описываются зависимостью вида
f(δ) = аδbexp(-cδ). (3)
Для каждого проведенного опыта были най-
дены значения коэффициентов а, b и c. Оказа-
лось, что коэффициент b практически не зависит
от геометрических размеров форсунок и парамет-
ров истечения. Его среднее значение составляет
b = 2,23. Эксперименты показали, что значение
коэффициента с зависит от отношений Dк/dс,
Fвх/Fф и числа Рейнольдса Re = Vc∆/ν, где ν – ко-
эффициент кинематической вязкости.
Опытные значения коэффициентов c, полу-
ченные для ненормированных функций распре-
деления, были обобщены степенной зависимос-
тью
с = B(Dк/dс)
κ(Fвх/Fф)λReε , (4)
при 2,2 < Dк/dс < 5; 0,05 < Fвх/Fф < 0,63; 4500 < Re <
25200. Для формулы (4) авторами найдены зна-
чения коэффициента В и показателей степеней κ,
λ, ε. Скорость Vс истечения жидкости из сопла на-
ходится по известному расходу и площади коль-
цевого истечения.
Средняя относительная погрешность значе-
ний с для всех опытов составила 10,7 %. Среднек-
вадратичное уклонение опытных значений с от
вычисленных по формуле (4) составляет 0,2.
Найденная формула (4) позволяет, задаваясь
геометрическими параметрами форсунки и ре-
жимами истечения, определить дисперсный сос-
тав капель в факеле распыла.
Отметим, что формула (3) описывает ненор-
мированные функции распределения. Для них
значение коэффициента а может принимать лю-
бые положительные значения. Для того, чтобы
определить массовые доли каждой фракции, эти
функции необходимо пронормировать так, чтобы
для них интеграл от 0 до δmax равнялся 1. Величи-
на максимального размера образующихся капель
находится из выражения (1).
На рис. 5 в качестве примера показана норми-
рованная функция распределения капель по раз-
мерам для форсунки с Dк = 100 мм, dс = 45 мм,
Dк/dс = 2,2, Fвх/Fф = 0,07, Re = 8230, Vс = 3,29 м/с.
Здесь кривая определена по формулам (3) и (4),
точки соответствуют опытным данным. Для ука-
занного опыта относительная погрешность зна-
чения с составляла 7,5%. Среднеквадратичное ук-
лонение нормированной функции, описанной за-
висимостью (3), от опытных точек в данном слу-
чае равно 0,014.
Итак, в результате выполненных исследова-
ний определено влияние геометрических разме-
ров форсунок и режимов истечения на диспер-
сный состав капель, образующихся при диспер-
гировании воды из центробежных форсунок. По-
лучены пригодные для практического использо-
вания эмпирические формулы (3, 4), описываю-
щие функции распределения капель по размерам
ÄÎÑ˲ÄÆÅÍÍß ÒÀ ÎÏÒÈ̲ÇÀÖ²ß ÒÅÕÍÎËÎò×ÍÈÕ ÎÁ’ªÊҲ ² ÑÈÑÒÅÌ
Рис. 4
Рис. 5
ПРОБЛЕМИ ЗАГАЛЬНОЇ ЕНЕРГЕТИКИ • №14/2006 95
ÄÎÑ˲ÄÆÅÍÍß ÒÀ ÎÏÒÈ̲ÇÀÖ²ß ÒÅÕÍÎËÎò×ÍÈÕ ÎÁ’ªÊҲ ² ÑÈÑÒÅÌ
в факеле распыла, а также зависимость (1) для
определения максимального размера образую-
щихся при распыливании капель. Нормирован-
ные функции распределения позволяют вычис-
лить массовую долю капель каждой фракции при
диспергировании жидкости. Все это позволяет
конструктивными методами воздействовать на
фракционный состав капель и формировать раз-
витую поверхность охлаждения с целью повыше-
ния эффективности работы градирни.
Результаты исследований могут быть исполь-
зованы при тепловых расчетах, связанных с проб-
лемой оптимизации процессов охлаждения тех-
нологической воды в градирнях.
1. Гончаров В.В. Гидроаэротермические исследования башенных брызгальных градирен // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Ведене-
ева: Сборник научных трудов. – 1984. – Т. 175. – С. 41 – 46.
2. Буланина Э.В., Гончаров В.В., Ивановчик В.И. Результаты гидротермических исследований брызгальных градирен // Ма-
териалы конференций и совещаний по гидротехнике: Гидроаэротермические исследования и проектирование тепловых и атом-
ных электростанций, Л., Энергоатомиздат. – 1985. – Вып. 141. – С. 166 – 169.
3. Гончаров В.В. Особенности аэродинамики, тепло– и массообмена в башенных брызгальных градирнях // Труды координа-
ционных совещаний по гидротехнике. ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. – 1977. – Вып. 115. – С. 205 – 210.
4. Дубровский В.В., Подвысоцкий А.М., Баштовой А.И. Определение дисперсного состава капель при распыливании жидкости
из центробежной форсунки // Технологія і техніка друкарства. – 2004. – Вып. 2-3. – С. 94 – 99.
5. Морозов В.А., Альтман В.М. Водоуловители в башенных градирнях с естественной тягой // Труды координационных сове-
щаний по гидротехнике. ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. – 1968. – Вып. 44. – С. 79 – 86.
6. Дитякин Ю.Ф., Клячко Л.А., Новиков Б.В., Ягодкин В.И. Распыливание жидкостей. – М.: Машиностроение, 1977. – 208 с.
7. Дубровский В.В., Подвысоцкий А.М. Исследование геометрических характеристик факела распыла центробежных форсу-
нок // Промислова гідравліка і пневматика. – 2004. – № 1. – С. 45 – 48.
|
| id | systemreorg-article-297 |
| institution | System Research in Energy |
| keywords_txt_mv | keywords |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2026-07-19T01:09:17Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | General Energy Institute of the National Academy of Sciences of Ukraine |
| record_format | ojs |
| resource_txt_mv | systemreorg/9e/637a651eb08f09ce0950c6f132c4979e.pdf |
| spelling | systemreorg-article-2972026-07-18T12:57:36Z Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers Підвищення охолоджувальної спроможності градирні за рахунок збільшення поверхні охолодження при розпилюванні води відцентровими форсунками Dubrovskyi V.V. Pidvysotskyi O.M. Bashtovyi A.I. centrifugal atomizer, disperse composition, cooling surface of drops. відцентрова форсунка, дисперсний склад, поверхня охолодження крапель. Скачування: We have carried out an investigation of the effect of geometrical sizes of centrifugal atomizers and the modes of water outflow on the disperse composition of atomized drops. The cooling surface of drops depending on their fractional composition has been evaluated. We have established the factors with the maximum influence on the disperse composition and cooling surface. Empirical correlations for the distribution functions of drops by sizes and a formula for the maximum size of drops have been found. Досліджено вплив геометричних розмірів відцентрових форсунок і режимів витікання води з них на дисперсний склад крапель, що утворюються при розпилюванні. Оцінено поверхні охолодження розпилених крапель залежно від фракційного складу. Встановлено фактори, що найбільше впливають на дисперсний склад і поверхню охолодження крапель. Знайдено емпіричні залежності, які описують функції розподілу крапель за розмірами у факелі розпилу, а також залежність для визначення максимального розміру крапель, що утворюються при диспергуванні. General Energy Institute of the National Academy of Sciences of Ukraine 2006-12-04 Article Article application/pdf https://systemre.org/index.php/journal/article/view/297 System Research in Energy; No. 2 (14) (2006): The Problems of General Energy; 91-95 Системні дослідження в енергетиці; № 2 (14) (2006): Проблеми загальної енергетики; 91-95 2786-7102 2786-7633 uk https://systemre.org/index.php/journal/article/view/297/245 Copyright (c) 2006 Dubrovskyi V.V., Pidvysotskyi O.M., Bashtovyi A.I. https://creativecommons.org/publicdomain/zero/1.0 |
| spellingShingle | centrifugal atomizer disperse composition cooling surface of drops. Dubrovskyi V.V. Pidvysotskyi O.M. Bashtovyi A.I. Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title | Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title_alt | Підвищення охолоджувальної спроможності градирні за рахунок збільшення поверхні охолодження при розпилюванні води відцентровими форсунками |
| title_full | Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title_fullStr | Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title_full_unstemmed | Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title_short | Enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| title_sort | enhancement of the cooling ability of a cooling tower at the expense of increasing the cooling surface in the course of liquid atomization by centrifugal atomizers |
| topic | centrifugal atomizer disperse composition cooling surface of drops. |
| topic_facet | centrifugal atomizer disperse composition cooling surface of drops. відцентрова форсунка дисперсний склад поверхня охолодження крапель. Скачування: |
| url | https://systemre.org/index.php/journal/article/view/297 |
| work_keys_str_mv | AT dubrovskyivv enhancementofthecoolingabilityofacoolingtowerattheexpenseofincreasingthecoolingsurfaceinthecourseofliquidatomizationbycentrifugalatomizers AT pidvysotskyiom enhancementofthecoolingabilityofacoolingtowerattheexpenseofincreasingthecoolingsurfaceinthecourseofliquidatomizationbycentrifugalatomizers AT bashtovyiai enhancementofthecoolingabilityofacoolingtowerattheexpenseofincreasingthecoolingsurfaceinthecourseofliquidatomizationbycentrifugalatomizers AT dubrovskyivv pídviŝennâoholodžuvalʹnoíspromožnostígradirnízarahunokzbílʹšennâpoverhníoholodžennâprirozpilûvannívodivídcentrovimiforsunkami AT pidvysotskyiom pídviŝennâoholodžuvalʹnoíspromožnostígradirnízarahunokzbílʹšennâpoverhníoholodžennâprirozpilûvannívodivídcentrovimiforsunkami AT bashtovyiai pídviŝennâoholodžuvalʹnoíspromožnostígradirnízarahunokzbílʹšennâpoverhníoholodžennâprirozpilûvannívodivídcentrovimiforsunkami |