СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ
It is performed the structure-parametric synthesis of the two-circuit and three-circuit electrical circuits with capacitive energy storage (CES) in the thyristor discharge pulse former (DPF) for supply of technological load, which electrical resistance depends on CES charge voltage and changes from...
Gespeichert in:
| Datum: | 2013 |
|---|---|
| Автори та афіліації: |
|
| Ключові слова: | keywords |
| Hauptverfasser: | , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електродинаміки НАН України, Київ
2013
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://techned.org.ua/index.php/techned/article/view/982 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Technical Electrodynamics |
| Завантажити файл: |
|
Institution
Technical Electrodynamics| _version_ | 1870203304126971904 |
|---|---|
| author | Щерба, А.А. Супруновская, Н.И. |
| author_facet | Щерба, А.А. Супруновская, Н.И. |
| author_institution_txt_mv | [
{
"author": "А.А. Щерба",
"institution": "Інститут електродинаміки НАН України, пр. Перемоги, 56, Київ, 03057, Україна"
},
{
"author": "Н.И. Супруновская",
"institution": "Інститут електродинаміки НАН України, пр. Перемоги, 56, Київ, 03057, Україна"
}
] |
| author_sort | Щерба, А.А. |
| baseUrl_str | https://techned.org.ua/index.php/techned/oai |
| collection | OJS |
| datestamp_date | 2023-01-04T14:44:23Z |
| description | It is performed the structure-parametric synthesis of the two-circuit and three-circuit electrical circuits with capacitive energy storage (CES) in the thyristor discharge pulse former (DPF) for supply of technological load, which electrical resistance depends on CES charge voltage and changes from one discharge to another stochastically. The discharge pulse former under consideration is realized both positive back coupling of charge voltage of reservoir capacitor from residual voltage its previous discharge and a negative one. Objective function of synthesis was a increasing of average pulse power in the load, and optimization criterions were the capacitor charge voltage, efficiency factor of discharge circuit and use energy factor of reservoir capacitor. The optimal parameters of elements of two-circuit and three-circuit capacitive energy storage circuits at which the maximum average pulse power in the load is attained are defined. The power and dynamic restrictions on objective function and circuit element parameters were taken into account. References 11, figures 9, tables 4. |
| first_indexed | 2026-06-16T01:16:42Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1 3
ТЕОРЕТИЧНА ЕЛЕКТРОТЕХНІКА ТА ЕЛЕКТРОФІЗИКА
УДК 621.3.011:621.372
СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ
В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ
А.А.Щерба, чл.-корр. НАН Украины, Н.И.Супруновская, канд.техн.наук
Институт электродинамики НАН Украины,
пр. Победы, 56, Киев-57, 03680, Украина. E-mail: iednat1@gmail.com
Выполнен структурно-параметрический синтез двух- и трехконтурных электрических цепей с емкостным нако-
пителем энергии (ЕНЭ) в тиристорных формирователях разрядных импульсов (ФРИ) для питания технологиче-
ской нагрузки, электрическое сопротивление Rн которой зависит от напряжения заряда ЕНЭ и стохастически
изменяется от разряда к разряду. Целевой функцией синтеза выбрано повышение средней импульсной мощности
в нагрузке, а критериями оптимизации – величину напряжения заряда конденсатора, коэффициент использова-
ния его энергии и КПД разрядной цепи ЕНЭ. Учитывались энергетические и динамические ограничения, наклады-
ваемые на целевую функцию и параметры элементов цепей. Библ. 11, рис. 9, табл. 4.
Ключевые слова: параметрический синтез, накопительный конденсатор, колебательный разряд, напряжение заря-
да конденсатора, средняя импульсная мощность.
Многие работы в области импульсной электротехники посвящены повышению мощности раз-
рядных импульсов в нагрузке для разработки новых электроимпульсных технологий [1, 2, 5, 7, 8, 10].
Повышение средней импульсной мощности в нагрузке путем оптимизации структур и параметров
элементов электрических цепей разрядно-импульсных устройств предполагает решение двух проти-
воположных по исходным данным и конечным целям, но взаимосвязанных между собой групп задач
– задач анализа и синтеза [2, 5].
Целью анализа является расчет электрических процессов в цепях с заданными структурой и
параметрами всех элементов (например, расчет изменений во времени токов в ветвях электрической
цепи при известных падениях напряжений на ее элементах) [3]. Если все элементы цепи заданы де-
терминированными параметрами, то решение задач ее анализа всегда будет однозначным.
Целью синтеза является обратная задача – отыскание структуры электрической цепи и харак-
теристик ее элементов, при которых электрический процесс будет подчиняться изначально заданным
закономерностям. Задачу синтеза можно решить путем анализа ряда цепей с последующим выбором
наиболее подходящей, оптимальной цепи [3]. Уже в такой постановке задачи синтеза возникает во-
прос о разработке требований к электрической цепи, которые могут иметь количественный и качест-
венный характер, отражать электротехнические, технологические и экономические характеристики.
Им должны удовлетворять структура электрических цепей и выбираемые параметры ее элементов.
Такая постановка задачи синтеза предопределяет неоднозначность ее решения [3, 4, 6, 9].
Из всех известных накопителей емкостные накопители энергии (ЕНЭ) допускают наиболее
высокие динамические параметры (в частности скорость нарастания тока), поэтому проектирование
большинства электроразрядных устройств основывается на синтезе разветвленных электрических
цепей с емкостными накопителями энергии [1, 2, 5, 7, 8, 10, 11]. Поскольку синтез электрических це-
пей основывается на их общих свойствах, получаемых путем их анализа, то синтезу линейных и не-
линейных цепей должен предшествовать их всесторонний анализ [3, 6].
Естественно, что наибольшей теоретической разработке поддаются задачи анализа и синтеза
линейных электрических цепей с элементами, параметры которых не зависят от протекающего в них
тока и от падений напряжений на них. Но при применении нелинейных элементов возможности син-
теза цепей существенно возрастают. Возрастает и важность проведения предварительного анализа
нелинейных цепей, поскольку на основании полученных при анализе результатов можно оценить
возможности использования нелинейных элементов для синтеза электрических цепей. Использование
методов их синтеза позволяет, исходя из общих свойств цепей, разрабатывать рекомендации для оп-
ределения их структуры и параметров элементов с наперед заданными характеристиками [3].
В электрических цепях полупроводниковых формирователей разрядных импульсов (ФРИ) на-
пряжением 0,5–2 кВ и током более 1 кА обычно применяют тиристорные коммутаторы [7, 8, 10, 11],
© Щерба А.А., Супруновская Н.И., 2014
4 ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1
которые по сравнению с газоразрядными коммутаторами (используемыми в высоковольтных уста-
новках [1, 2, 5]) имеют меньшие коммутационные потери и более просты в обслуживании. Кроме то-
го, для уменьшения потерь в цепях ФРИ и упрощения алгоритмов управления тиристорными комму-
таторами необходимо синтезировать структуру с минимальным количеством электрических контуров,
составляющих их элементов и узлов принудительной коммутации тиристоров. Такие задачи возникают,
например, при синтезе электрических цепей тиристорных ФРИ для установок объемного электроис-
крового диспергирования (ОЭИД) слоя металлических гранул, активное электрическое сопротивление
Rн которых может стохастически изменяться от разряда к разряду [8, 10].
На рис. 1 показана многоконтурная схе-
ма тиристорного ФРИ, в котором могут быть
реализованы положительная и отрицательная
обратные связи между напряжением заряда на-
копительного конденсатора С и остаточным
напряжением предыдущего его разряда.
Предварительный анализ показал, что
для повышения средней импульсной мощности
в нагрузке в ФРИ целесообразно реализовывать
положительную обратную связь, а для умень-
шения нестабильности параметров разрядных
импульсов – отрицательную [8].
Реализация обратной связи величины
зарядного напряжения емкостного накопителя
энергии (конденсатора) ФРИ установок ОЭИД с величиной остаточного напряжения при его преды-
дущем разряде изменяет сопротивление электроискровой нагрузки при последующем его разряде [8].
Поэтому регулирование обратной связи по напряжению в электрических цепях ФРИ можно приме-
нять для повышения напряжения заряда конденсатора и увеличения разрядных токов в нагрузке при
стохастическом увеличении ее сопротивления. Изменением величины начального напряжения на
конденсаторе можно регулировать как напряжение его заряда, так и энергетические характеристики
электрических цепей ФРИ, в частности их КПД, среднюю импульсную мощность в нагрузке и коэф-
фициент использования энергии конденсатора.
Установки ОЭИД металлических гранул в основном используются для получения микрораз-
мерных электроэрозионных порошков. Экспериментальные исследования показали, что количество
порошка, получаемого за время длительности τразр одного разрядного импульса, пропорционально
энергии Wн, выделенной в слое металлических гранул (то есть в нагрузке). При этом с уменьшением
длительности и увеличением средней импульсной мощности разрядных импульсов Рср н = Wн / τразр
максимальные размеры частиц получаемого порошка становятся меньше [7, 8, 11]. Следовательно,
для получения субмикронных и наноразмерных электроэрозионных порошков целесообразно увели-
чивать импульсную мощность в нагрузке и динамические параметры разрядных импульсов.
Определение условий реализации максимальной импульсной мощности в нагрузке, электри-
ческое сопротивление которой стохастически изменяется от разряда к разряду, можно свести к поис-
ку максимума целевой функции (указанной импульсной мощности) с управляемыми переменными
(параметрами элементов электрических цепей ФРИ). Многокритериальный параметрический синтез
цепей ФРИ позволяет найти максимум заданной целевой функции на допустимом множестве реше-
ний с учетом ограничений, накладываемых на эту функцию и указанные параметры [2, 4–6, 9].
Поэтому целью настоящей работы являлось проведение синтеза двух- и трехконтурных элек-
трических цепей с емкостным накопителем энергии в тиристорных ФРИ с положительной и отрица-
тельной обратными связями по напряжению для определения условий максимально возможного по-
вышения средней импульсной мощности в нагрузке.
Для достижения указанной цели понадобилось решить следующие задачи:
– выполнить параметрический синтез двухконтурных электрических цепей тиристорного
ФРИ с положительной обратной связью по напряжению и определить условия, ограничивающие по-
вышение в нем средней импульсной мощности в нагрузке;
– осуществить синтез трехконтурных электрических цепей ФРИ с регулируемыми положи-
тельной и отрицательной обратными связями по напряжению, расширяющими диапазон возможных
стохастических изменений активного сопротивления нагрузки.
–
R1
VT1
C UФПН
VT2
R3
L1
VT3
L2
+
Rн
Рис. 1
ФПН
R2
ФРИ
ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1 5
Синтез двухконтурных электрических цепей с положительной обратной связью по на-
пряжению. В схеме на рис. 1 двухконтурная цепь возникает, если исключить тиристор VT3. Конден-
сатор в такой схеме заряжается от формирователя постоянного напряжения (ФПН) по контуру ФПН -
R1 - VT1 - L1 - С – ФПН и разряжается по контуру С - VT2 - Rн - R2 - L2 – С (где Rн, R1, R2 – активные
сопротивления соответственно нагрузки, зарядной и разрядной цепей ФРИ).
Параметры зарядной и разрядной цепей ФРИ были выбраны таким образом, чтобы реализо-
вать колебательные заряд и разряд конденсатора. В таком случае процесс разряда конденсатора на
нагрузку завершается его перезарядом до отрицательных напряжений, достаточных для естественно-
го запирания разрядного тиристора VT2, а следующий заряд конденсатора начнется при отрицатель-
ном начальном напряжении U0C. Поскольку коэффициент повышения напряжения γ на конденсаторе
при ненулевом начальном напряжении (U0C ≠ 0) равен ( )/ 2
01 1 /Q
C ФПНe U U−πγ = + − , то конденсатор заря-
дится до большего напряжения, чем при нулевом начальном напряжении (U0C = 0) [8]. При после-
дующем разряде конденсатора возникнет его перезаряд до еще большего отрицательного напряже-
ния, реализуя положительную обратную связь по напряжению. В установившемся процессе конден-
сатор зарядится до напряжения UСmax >> 2 UФПН (где UФПН – напряжение на выходе ФПН) [8].
Целевой функцией параметрического синтеза двухконтурной схемы выбрано повышение сред-
ней импульсной мощности в нагрузке, а оптимизация проводилась по трем критериям – максималь-
ному напряжению заряда конденсатора UС max, КПД разрядной цепи η2 = Wн/(Wн+WR2) и коэффициен-
ту использования энергии конденсатора kисп С = (Wн+WR2)/WС max (где WR2 – энергия, выделенная на со-
противлении R2, WC max – максимальная энергия в конденсаторе на момент начала его разряда).
При выборе оптимальных параметров элементов цепей ФРИ учитывалось, что в течение дли-
тельности одного разрядного импульса активное электрическое сопротивление нагрузки Rн является
постоянным, но может стохастически изменяться во время паузы между разрядными импульсами [8,
10]. Такое допущение позволяет оценивать энергетические параметры и эффективность параметриче-
ской обратной связи в синтезируемых цепях ФРИ при изменении величины Rн случайным образом.
Известно, что для увеличения импульсной мощности в нагрузке, амплитуды разрядных токов
и скоростей их нарастания необходимо уменьшать индуктивность цепи и увеличивать напряжение
заряда конденсатора. Однако уменьшение индуктивности разрядного контура L2 менее 5 мкГн и уве-
личение напряжения заряда конденсатора более 1000 В в полупроводниковых ФРИ технически за-
труднительно. Поэтому параметрический синтез двухконтурной схемы ФРИ необходимо осуществ-
лять с учетом указанных ограничений, накладываемых на параметры ее элементов.
На основании экспериментальных исследований было обосновано, что для получения суб-
микронных и наноразмерных порошков целесообразно выбирать такие параметры цепей ФРИ, при
которых активное сопротивление нагрузки Rн может изменяться в диапазоне от 0,012 до 0,363 Ом, а
добротность разрядной цепи Q2 – от 0,6 до 7 [8].
С учетом ограничения напряжения на тиристорных коммутаторах, которые не должны превы-
шать 2 кВ, и минимизации потерь энергии во всех элементах было определено, что в двухконтурных схе-
мах ФРИ допустимы параметры: емкость накопительного конденсатора С ≈ 10– 4 Ф, напряжение ФПН
UФПН ≈ 500 В, индуктивность цепи заряда конденсатора L1 ≈ 10– 4 Гн, ее добротность Q1 ≈ 30 и сопротив-
ление R1 ≈ 0,033 Ом, индуктивность и активное сопротивле-
ние цепи разряда конденсатора L2 ≈ 5·10–6 Гн и R2 ≈ 0,02 Ом.
Моделирование переходных процессов в схеме на рис. 1 при
отключенном тиристоре VT3 и нулевом начальном напряже-
нии на конденсаторе проводилось с применением прикладных
программ MATLAB/SIMULINK.
На рис. 2 показаны осциллограммы напряжения на
конденсаторе при значениях добротности разрядной цепи:
Q2 = 0,6 (при Rн = 0,363 Ом) и Q2 = 5 (при Rн = 0,035 Ом).
Видно, что при невысокой добротности цепи (Q2 = 0,6), ко-
гда разряд конденсатора близок к апериодическому процес-
су с малым перезарядом до отрицательного напряжения,
напряжение заряда конденсатора UСmax ≈ const. Однако при
достаточно высокой добротности разрядной цепи (Q2 = 5)
конденсатор перезаряжается до значительных отрицатель-
Рис. 2
UCmax, B
0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.0
2000
1500
1000
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
t, с
Q2 = 5
Q2 = 0,6
6 ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1
ных напряжений, а UСmax возрастает от цикла к циклу и достигает установившейся величины, которая
более, чем в пять раз превышает напряжение ФПН.
В табл. 1 отражены результаты зависимости напряжения заряда конденсатора UCmax и средней
импульсной мощности в нагрузке Рср н от добротности разрядной цепи Q2, а также изменение коэф-
фициента использования энергии конденсатора kисп С и КПД разрядной цепи η2 при изменении доб-
ротности Q2 от 0,6 до 7.
На рис. 3 показаны зависимости
от добротности разрядного контура Q2
параметров цепей ФРИ, использующе-
го положительную обратную связь ве-
личины напряжения заряда конденса-
тора от величины остаточного напря-
жения при его предыдущем разряде: а
– UСmax и Рср н, б – kисп С и η2.
Из рис. 3 видно, что напряже-
ние заряда конденсатора UС max увели-
чивается пропорционально добротно-
сти разрядного контура. При этом с
увеличением Q2 от 0,6 до 5 импульсная
мощность в нагрузке Рср н увеличивает-
ся до своего максимального значения
(которое в 4,9 раза больше начального
значения Рср н при Q2 = 0,6), а затем
уменьшается при увеличении доброт-
ности Q2 >5. При увеличении Q2 от 5 до 7 значение Рср н уменьшится в ≈ 1,5 раза. В то же время при
увеличении значений Q2 от 0,6 до 7 максимальное напряжение заряда конденсатора UС max монотонно
увеличивается примерно в 3,6 раза. Указанные зависимости можно объяснить тем, что при увеличе-
нии Q2 КПД разрядного контура η2 снижается в 2,5 раза, а коэффициент использования энергии кон-
денсатора kисп С – в 3 раза.
Проведенный параметрический синтез показал, что наиболее оптимальным является изменение
добротности Q2 от 1,5 до 2,5. При этом напряжение заряда конденсатора UСmax ограничено значениями
1,5 – 3,2 UФПН , а импульсная мощность в нагрузке Рср н увеличивается примерно в 3 раза (по сравнению
с режимами без обратной связи) при достаточно высоких КПД разрядной цепи η2 ≈ 77–87 % и коэффи-
циенте использования энергии конденсатора kисп С ≈75–89 %.
В табл. 2 представлены результаты исследований зависимости от добротности Q2 величин
средней импульсной мощности в нагрузке за время нарастания разрядного тока от 0 до максимально-
го значения Imax (Рср н ↑) и за время уменьшения тока от Imax до нуля (Рср н ↓). Стрелкой вверх обозна-
Таблица 1
параметры
Q2
UС max,
В
Wн,
Дж
τразр,
10 –6 с
Рср н 103,
Дж/с
WС max,
Дж
kисп С,
%
η2,
%
Q2 = 0,6
(Rн = 0,363 Ом) 974 44,9 138,5 324 47,5 99,7 94,8
Q2 = 1,5
(Rн = 0,129 Ом) 1397 75,1 74,7 1005 97,5 89,0 86,6
Q2 = 2,5
(Rн = 0,069 Ом) 1903 100,7 71,8 1402 180,5 72,4 77,1
Q2 = 3,5
(Rн = 0,044 Ом) 2339 111,7 71,1 1572 272,9 59,6 68,7
Q2 = 5
(Rн = 0,035 Ом) 2565 112,7 70,9 1590 328,1 54,0 63,6
Q2 = 5,5
(Rн = 0,0207 Ом) 3100 102,4 70,8 1446 478,9 42,0 50,9
Q2 = 7
(Rн = 0,012 Ом) 3528 74,3 70,6 1052 588,8 33,6 37,5
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
0,6 1,5 2,5 3,5 5 5,5 7
UС max, В; Рср н, кДж/с
UС max
Рср н
Q2
а
Рис. 3
0,0
10,0
20,0
30,0
40,0
50,0
60,0
70,0
80,0
90,0
100,0
0,6 1,5 2,5 3,5 5,0 5,5 7,0
kисп С, %; η2, %
η2
kисп С
Q2
б
ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1 7
чены исследуемые параметры при нарастании разрядного тока от 0 до Imax, а стрелкой вниз – при
уменьшении тока от Imax до 0.
Эти зависимости показаны так-
же на рис. 4. Из табл. 2 и рис. 4 видно,
что форма кривой изменения средней
импульсной мощности Рср н ↑ за время
нарастания разрядного тока в нагрузке
аналогична форме кривой Рср н ↓ за
время его убывания. Но значения Рср н ↑
в 1,1–4,9 раз превышают значения
Рср н ↓, причем, чем меньше доброт-
ность Q2, тем больше это превышение.
Так, при Q2 = 1,5 значение Рср н ↑ превышает Рср н ↓ в 1,37 раза, а при Q2 = 7 – только в 1,09 раза.
Таким образом, проведенный параметрический син-
тез электрических цепей двухконтурного ФРИ с накопитель-
ным конденсатором показывает широкие возможности по-
вышения импульсной мощности в нагрузке. Но в то же время
выбранная схема ФРИ имеет нерегулируемую положитель-
ную обратную связь по напряжению, главным недостатком
которой является необходимость увеличения потерь энергии
в контурах схемы для уменьшения нестабильности напряже-
ния заряда конденсатора UС max и напряжения на тиристор-
ных коммутаторах при значительном уменьшении активного
сопротивления нагрузки Rн. Этот недостаток может быть
устранен при синтезе трехконтурных ФРИ с регулируемой
отрицательной и положительной обратной связью величи-
ны напряжения его заряда с величиной остаточного на нем
напряжения при предыдущем разряде.
Синтез цепей ФРИ с регулируемой обратной связью по напряжению. Трехконтурная
электрическая цепь ФРИ с регулируемой обратной связью по напряжению показана на рис. 1. В нее
входят: контур заряда конденсатора от ФПН ФПН -R1 - VT1 - L1 - С - ФПН, контур разряда конденса-
тора на нагрузку С - VT2 - Rн - R2 - L2 - С и контур дополнительного обратного перезаряда конденса-
тора С - R3 - VT3 - L1 - С до некоторого напряжения U0C.
Если электрическое сопротивление нагрузки Rн уменьшится, то величина напряжения U0С
увеличится, что приведет к уменьшению напряжения конденсатора при его последующем заряде.
Снижение напряжения заряда повлечет увеличение активного сопротивления нагрузки и снижение
остаточного напряжения на конденсаторе при его последующем разряде. Аналогично при увеличе-
нии сопротивления нагрузки Rн напряжение U0С уменьшится, величина напряжения последующего
заряда конденсатора увеличится, что вызовет уменьшение активного сопротивления нагрузки и уве-
личение остаточного напряжения на конденсаторе при его последующем разряде.
При параметрическом синтезе трехконтурных электрических цепей ФРИ с регулируемой об-
ратной связью по напряжению целевая функция, критерии оптимизации и параметры элементов элек-
трической схемы выбирались такими же, как и при синтезе двухконтурных цепей ФРИ с нерегулируе-
мой обратной связью по напряжению.
На рис. 5 показана временная последовательность подведения управляющих импульсов на
включение тиристорных коммутаторов VT1 − VT3 в схеме на
рис. 1. Очевидно, что момент включения перезарядного ти-
ристора VT3 (ΔtVT3) влияет на начальные условия по напряже-
нию и току переходных процессов в зарядном контуре кон-
денсатора при неизменных параметрах элементов схемы.
На рис. 6 − осциллограммы напряжения на конденса-
торе при добротности разрядной цепи Q2 = 1,5 (соответствен-
но при Rн = 0,13 Ом). Период повторения управляющих сиг-
налов для всех тиристорных коммутаторов (VT1, VT2 и VT3)
задавался одинаковым, равным 1200 мкс.
Таблица 2
Q2 0,6 1,5 2,5 3,5 5 5,5 7
Wн, Дж 44,9 75,1 100,7 111,7 112,7 102,4 74,3
τразр↑, 10 –6 с 23,2 28,8 30,6 32,4 32,7 33,1 33,7
Рср н ↑, кДж/с 1932,4 2604,8 3290,5 3452,0 3446,5 3092,8 2205,2
τразр↓, 10 –6 с 115,3 46,0 41,3 38,9 38,3 37,8 37,1
Рср н ↓, кДж/с 389,4 1631,3 2438,0 2871,8 2945,6 2709,6 2003,5
Uупр
t
VT1 VT2 VT3 VT3 VT1
ΔtVT3 = var
Рис. 5
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
0,6 1,5 2,5 3,5 5 5,5 7
Рср н ↑, Рср н ↓, кДж/с
Q2
Рср н ↑
Рср н ↓
Рис. 4
8 ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1
Из рис. 6 видно, что чем позже включается
тиристор VT3 в цепи обратного перезаряда конденса-
тора (при неизменных параметрах всех цепей схемы),
тем до большего напряжения заряжается конденса-
тор. Таким образом, изменением времени задержки
включения VT3 можно увеличить зарядное напряже-
ние конденсатора в 1,08 – 1,6 раза.
Определены зависимости напряжения заряда
конденсатора UСзар от временной паузы ΔtVT3, изме-
няемой от 800 до 1100 мкс, и добротности разрядной
цепи Q2, увеличивающейся от 0,6 до 7 за счет умень-
шения сопротивлении Rн, при неизменном сопротив-
лении R2. Исследовано влияние временной паузы
ΔtVT3 и добротности Q2 на изменение напряжения
UСзар от минимального UС min до максимального UС max
значения.
На рис. 7 показаны диапазоны изменения
максимального (UC зар max) и минимального (UC зар min) напряжений заряда конденсатора при изменении
добротности разрядной цепи Q2 от 0,6 до 7.
Был проведен анализ влияния величины ΔtVT3 на такие энергетические параметры цепей, как
средняя импульсная мощность в нагрузке Рср н , коэффициент использования энергии конденсатора
kисп С и КПД разрядной цепи η2 при добротностях разрядного контура Q2 от 0,6 до 7.
Анализ результатов, приведенных в
табл. 3 и на рис. 7, показывает, что диапазон
изменения напряжения заряда конденсатора
UСзар зависит не только от времени включе-
ния тиристора обратного перезаряда конден-
сатора VT3, но и от добротности разрядной
цепи Q2. Установлено, что при неизменных
параметрах элементов схемы увеличение
временной паузы ΔtVT3 от 800 до 1100 мкс
может в 1,1 – 4,8 раза увеличить напряжение
последующего заряда конденсатора.
С увеличением добротности Q2 диа-
пазон регулирования напряжения заряда
конденсатора UСзар от минимального UС min до
максимального UС max расширяется – при
Q2≈7 он в 4,56 раза шире, чем при Q2≈1,5.
Таблица 3
ΔtVT3,
10-3 с
UСзар,
В
Рср н ,
103 Дж / с
kисп С,
% ,
η2,
%
0,8 968 316,9 99,7 94,8
0,95 968 317,1 99,7 94,8
1 969 317,1 99,6 94,77
Q2 = 0,6
Rн = 0,363 Ом
1,1 971 319,2 99,7 94,8
0,8 755 293,8 89,0 86,6
0,95 815 341,8 89,1 86,6
1 935 450,6 89,1 86,6
Q2 = 1,5
Rн = 0,129 Ом
1,1 1236 792,2 89,2 86,6
0,8 666 172,9 71,8 77,5
0,95 781 236,2 72,0 77,5
1 1016 399,3 72,0 77,5
Q2 = 2,5
Rн = 0,069 Ом
1,1 1604 991,0 72,4 77,5
0,8 628 113,5 60,2 69,1
0,95 788 178,6 59,6 68,8
1 1117 35,9 59,6 68,7
Q2 = 3,5
Rн = 0,044 Ом
1,1 1928 1054,4 59,1 68,5
0,8 610 90,3 54,0 63,69
0,95 799 154,3 54,0 63,6
1 1179 335,1 53,9 63,6
Q2 = 5
Rн = 0,035 Ом
1,1 2113 1044,0 53,3 63,1
0,8 594 52,1 41,1 50,9
0,95 834 108,6 43,5 50,9
1 1326 271,4 43,2 50,9
Q2 = 5,5
Rн = 0,021 Ом
1,1 2468 917,1 41,9 50,9
0,8 581 30,1 33,8 37,4
0,95 874 73,3 36,3 37,5
1 1453 198,9 35,6 37,5
Q2 = 7
Rн = 0,012 Ом
1,1 2775 697,0 34,1 37,5
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3
-500
-300
-100
100
300
500
700
900
1100
1300
1500
t·10 –3, с
UC, В
ΔtVT3 = 800 мкс
ΔtVT3 = 950 мкс
ΔtVT3 = 1000 мкс
Δt=1100 мкс
Рис. 6
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
0,6 1,5 2,5 3,5 5,0 5,5 7,0 Q2
UC зар max, UC зар min, B
UC зар max
UC зар min
Рис. 7
ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1 9
На рис. 8 показаны зависимости средней импульсной мощности в нагрузке Рср н (рис. 8, а),
КПД разрядной цепи η2 и коэффициента использования энергии конденсатора kисп С (рис. 8, б, в) от
ΔtVT3 при изменении добротности разрядной цепи Q2 от 0,6 до 7.
Анализ энергетических параметров, приведенных в табл. 3 и на рис. 8, показывает, что значе-
ния kисп С и η2 уменьшаются при увеличении добротности разрядной цепи Q2 и практически не зави-
сят от длительности паузы ΔtVT3 между включениями тиристоров VT3 и VT1.
Кроме этого из рис. 8 видно, что увеличение длительности паузы ΔtVT3 для всех значений
Q2 ≥ 1,5 вызывает монотонное возрастание средней импульсной мощности Рср н в нагрузке. При этом
необходимо учитывать, что значения Рср н , соответствующие одним и тем же значениям ΔtVT3 , воз-
растают при увеличении добротности разрядной цепи Q2 в диапазоне от 0,6 до 5. При Q2 > 5 они на-
чинают уменьшаться (при сохранении общего монотонного возрастания Рср н ).
Таким образом, изменением длительности паузы ΔtVT3 можно регулировать не только величи-
ну напряжения заряда конденсатора и накапливаемую в нем энергию, но и среднюю мощность, выде-
ляемую в активном сопротивлении нагрузки.
Также были исследованы зависимости
от добротности Q2 величины средней импульс-
ной мощности в нагрузке при нарастании в ней
разрядного тока от 0 до максимального значе-
ния Imax (Рср н ↑) и дальнейшем убывании тока от
Imax до нуля (Рср н ↓) при изменении значений
длительности паузы ΔtVT3. Результаты исследо-
ваний приведены в табл. 4 и на рис. 9.
Анализ полученных данных показы-
вает, что для всех значений добротности раз-
рядной цепи Q2 величины средней импульс-
ной мощности в нагрузке при нарастании в
ней разрядного тока от 0 до максимального
значения Imax (Рср н ↑) больше, чем при убыва-
нии тока от Imax до нуля (Рср н ↓). Причем с
ростом добротности Q2 разница между этими
мощностями становится все меньше. Так при
добротности Q2 = 0,6 мощность Рср н ↑ в 1,62
Рср н ↑, Рср н ↓,
кДж/с
ΔtVT3, 10-3 с
Рср н ↑ при Q2 = 1,5
Рср н ↓ при Q2 = 1,5
Рср н ↑ при Q2 = 2,5
Рср н ↓ при Q2 = 2,5
Рср н ↓
при Q2 = 7
Рср н ↑
при Q2 = 7
Рис. 9
0
500
1000
1500
2000
2500
0,8 1,0 1,0 1,1
Рис. 8
30
40
50
60
70
80
90
100
0,80 0,95 1,00 1,10
η2, %
ΔtVT3, 10-3 с б
Q2=0,6
Q2=1,5
Q2=2,5
Q2=3,5
Q2=5
Q2=5,5
Q2=7
30
50
70
90
110
0,80 0,95 1,00 1,10
ΔtVT3, 10-3 с в
Q2=0,6 kисп С , %
Q2=1,5
Q2=2,5
Q2=3,5
Q2=5
Q2=5,5
Q2=7
Рср н = Wн / τразр, 10 – 3 Дж /с
ΔtVT3, 10-3 с
а
Q2=0,6
Q2=7
Q2=5,5
Q2=1,5
Q2=2,5
Q2=3,5
Q2=5
0
200
400
600
800
1000
0,8 0,95 1 1,1
10 ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1
раза больше, чем Рср н ↓, тогда как при Q2 = 7
Рср н ↑ превышает Рср н ↓ в 1,12 раза.
В результате алгоритмического и пара-
метрического синтеза цепей трехконтурного
тиристорного ФРИ с регулируемой обратной
связью по напряжению установлено, что доброт-
ность разрядной цепи Q2 можно изменять от 1,5
до 2,5, что позволяет регулировать напряжение
заряда конденсатора UСзар от 1,5 UФПН до
3,2 UФПН, увеличивать в 3 раза среднюю им-
пульсную мощность в нагрузке Рср н при КПД
разрядной цепи η2≈77–87 % и kисп С ≈ 75–89 %.
Следует отметить, что при стохастиче-
ском уменьшении сопротивления нагрузки Rн
(при изменении Q2 от 0,6 до 7) и соответственно
повышении напряжения UС max до значений, не-
допустимых для современных тиристорных
коммутаторов, регулируемая обратная связь за
счет изменения паузы ΔtVT3 позволяет снизить
это напряжение до приемлемого уровня.
Выводы. 1. Синтез двухконтурных цепей
накопительного конденсатора тиристорных ФРИ с
положительной обратной связью по напряжению
показал, что использование такой связи позволяет
осуществлять повышение импульсной мощности в
нагрузке как целевой функции синтеза с учетом
ограничений, возникающих при увеличении на-
пряжения колебательного заряда конденсатора,
коэффициента использования его энергии, доброт-
ности и КПД его разрядной цепи.
2. Алгоритмический и параметрический синтез трехконтурных цепей тиристорного формиро-
вателя разрядных импульсов с накопительным конденсатором обосновал возможность повышения
средней импульсной мощности в нагрузке Рср н с учетом ограничений, определяемых реализацией
регулируемых отрицательной и положительной обратных связей по напряжению.
3. С учетом выбранной целевой функции (повышения средней импульсной мощности), кото-
рая может быть физически реализуема в исследуемых электрических схемах ФРИ, выполнена опти-
мизация параметров элементов таких схем. В результате проведенной параметрической оптимизации
установлено, что добротность разрядной цепи Q2 целесообразно изменять от 1,5 до 2,5. При этом на-
пряжение заряда конденсатора UСзар можно регулировать от 1,5UФПН до 3,2UФПН , а среднюю им-
пульсную мощность в нагрузке Рср н можно увеличивать примерно в 3 раза (по сравнению с режима-
ми без обратной связи) при достаточно высоких значениях КПД разрядной цепи η2 ≈77–87 % и коэф-
фициента использования энергии конденсатора kисп С ≈75–89 %.
4. В трехконтурном тиристорном формирователе разрядных импульсов с регулируемой об-
ратной связью по напряжению такая обратная связь за счет изменения паузы ΔtVT3 позволяет осуще-
ствлять широкодиапазонное регулирование напряжения заряда конденсатора UС max, не превышая зна-
чений, допустимых для современных тиристорных коммутаторов.
1. Богуславский Л.З. О возможности синтеза наноуглерода при высокочастотном импульсно-периодическом элек-
троразрядном воздействии на газообразные углеводороды // Электронная обработка материалов. – 2010. – № 4. – С. 73–82.
2. Вовченко А.И., Тертилов Р.В. Синтез емкостных нелинейно-параметрических источников энергии для разрядно-
импульсных технологий // Збірник наукових праць Національного університету кораблебудування. – 2010. − № 4. – С. 118–124.
3. Демирчян К.С., Нейман Л.Р., Коровкин Н.В., Чечурин В.Л. Теоретические основы электротехники: Том 1. – С-
Пб.: Питер, 2009. – 512 с.
4. Долбня В.Т. Топологический анализ и синтез электрических и электромеханических систем. – Харьков: НТУ
"ХПИ", 2005. – 356 с.
5. Кравченко В.И., Петков А.А. Параметрический синтез высоковольтного импульсного испытательного устройст-
ва с емкостным накопителем энергии // Електротехніка і електромеханіка. – 2007. – № 1. – С. 70–75.
Таблица 4
ΔtVT3,
10-3 с
Wн,
Дж
τразр↑,
10 –6 с
Рср н ↑,
кДж/с
τразр↓,
10 –6 с
Рср н ↓,
кДж/с
0,8 44,4 23,6 1878 115,9 383
0,95 44,4 23,6 1879 116,6 381
1 44,4 23,6 1879 116,6 381
Q2 = 0,6
(Rн = 0,363 Ом)
1,1 44,7 23,6 1891 116,2 385
0,8 22,0 28,7 766 46,3 474
0,95 25,5 28,7 891 46,4 551
1 33,7 28,7 1175 46,3 726
Q2 = 1,5
(Rн = 0,129 Ом)
1,1 59,2 28,7 2064 46,3 1277
0,8 12,4 32,8 379 39,3 316
0,95 17,0 32,1 529 40,1 423
1 28,7 32,0 896 40,1 716
Q2 = 2,5
(Rн = 0,069 Ом)
1,1 71,3 32,1 2218 40,0 1781
0,8 8,1 32,6 247 38,8 208
0,95 12,7 32,6 389 38,8 327
1 25,5 32,6 782 38,8 658
Q2 = 3,5
(Rн = 0,044 Ом)
1,1 75,0 32,6 2297 38,8 1932
0,8 6,4 32,9 195 38,5 166
0,95 10,9 32,9 333 38,3 286
1 23,8 32,9 723 38,5 618
Q2 = 5
(Rн = 0,035 Ом)
1,1 74,0 32,9 2252 38,4 1926
0,8 3,7 33,2 111 37,8 98
0,95 7,7 33,2 232 37,8 203
1 19,2 33,2 578 37,8 508
Q2 = 5,5
(Rн = 0,021 Ом)
1,1 64,8 33,2 1952 37,8 1715
0,8 2,1 33,4 64 37,4 57
0,95 5,2 33,4 155 37,4 138
1 14,1 33,4 421 37,4 376
Q2 = 7
(Rн = 0,012 Ом)
1,1 49,2 33,4 1473 37,4 1315
ISSN 1607-7970. Техн. електродинаміка. 2014. № 1 11
6. Кузнецов А.М. Синтез параметров и допусков элементов электрических цепей // Сб. научн тр. "Синтез, анализ и
диагностика электронных цепей". – 2012. – Вып. 10. – С. 3–13.
7. Супруновская Н.И. Метод формирования мощных разрядных импульсов с повышенной скоростью нарастания
токов в нагрузке // Техн. електродинаміка. – 2012. – № 2. – С. 109–110.
8. Шидловский А.К., Щерба А.А., Супруновская Н.И. Энергетические процессы в цепях заряда и разряда конденса-
торов электроимпульсных установок. − К.: Интерконтиненталь-Украина, 2009. – 208 с.
9. Штойер Р. Многокритериальная оптимизация. Теория, вычисления и приложения. − М.: Радио и связь, 1992. – 504 с.
10. Щерба А.А., Иващенко Д.С., Супруновская Н.И. Развитие метода разностных уравнений для анализа переход-
ных процессов в цепях электроразрядных установок при стохастическом изменении сопротивления нагрузки // Техн.
електродинаміка. – 2013. – № 3. – С. 3–12.
11. Щерба А.А., Супруновская Н.И. Закономерности повышения скорости нарастания разрядных токов в нагрузке
при ограничении их максимальных значений // Техн. електродинаміка. – 2012. – № 5. – С. 3–9.
УДК 621.3.011:621.372
СИНТЕЗ ЕЛЕКТРИЧНИХ КІЛ З ЄМНІСНИМИ НАКОПИЧУВАЧАМИ ЕНЕРГІЇ У НАПІВПРОВІДНИКОВИХ
ФОРМУВАЧАХ ПОТУЖНИХ РОЗРЯДНИХ ІМПУЛЬСІВ
А.А.Щерба, чл.-кор. НАН України, Н.І.Супруновська, канд.техн.наук
Інститут електродинаміки НАН України,
пр. Перемоги, 56, Київ-57, 03680, Україна, e-mail: iednat1@gmail.com
Виконано структурно-параметричний синтез дво- та триконтурних електричних кіл з ємнісним накопичувачем енергії (ЄНЕ)
у тиристорних формувачах розрядних імпульсів (ФРІ) для живлення технологічного навантаження, електричний опір Rн якого
залежить від напруги заряду ЄНЕ й стохастично змінюється від розряду до розряду. Цільовою функцією синтезу обрано під-
вищення середньої імпульсної потужності в навантаженні, а критеріями оптимізації - величину напруги заряду конденсато-
ра, коефіцієнт використання його енергії й ККД розрядного кола ЄНЕ. Враховувалися енергетичні й динамічні обмеження, що
накладаються на цільову функцію й параметри елементів кіл. Бібл. 11, рис. 9, табл. 4.
Ключові слова: параметричний синтез, накопичувальний конденсатор, коливальний розряд, напруга заряду конденсатора, се-
редня імпульсна потужність.
SYNTHESIS OF ELECTRICAL CIRCUITS WITH CAPACITIVE ENERGY STORAGES IN SEMICONDUCTOR
FORMERS OF POWER DISCHARGE PULSES
A.A.Shcherba, N.I.Suprunovska
Institute of Electrodynamics of NAS of Ukraine, pr. Peremohy, 56, Kyiv-57, 03680, Ukraine, e-mail: iednat1@gmail.com
It is performed the structure-parametric synthesis of the two-circuit and three-circuit electrical circuits with capacitive energy stor-
age (CES) in the thyristor discharge pulse former (DPF) for supply of technological load, which electrical resistance depends on
CES charge voltage and changes from one discharge to another stochastically. The discharge pulse former under consideration is
realized both positive back coupling of charge voltage of reservoir capacitor from residual voltage its previous discharge and a
negative one. Objective function of synthesis was a increasing of average pulse power in the load, and optimization criterions were
the capacitor charge voltage, efficiency factor of discharge circuit and use energy factor of reservoir capacitor. The optimal parame-
ters of elements of two-circuit and three-circuit capacitive energy storage circuits at which the maximum average pulse power in the
load is attained are defined. The power and dynamic restrictions on objective function and circuit element parameters were taken
into account. References 11, figures 9, tables 4.
Keywords: parametric synthesis, reservoir capacitor, oscillatory discharge, capacitor charge voltage, average pulse power.
1. Boguslavskii L.Z. About possibility of nano-carbon synthesis at high-frequency repetitive discharge pulses action on
gaseous hydrocarbons // Elektronnaia obrabotka materialov. – 2010. – № 4. – Pp. 73–82. (Rus)
2. Vovchenko A.I., Tertilov R.V. Synthesis of capacitive non-linear- parametrical energy sources for discharge-pulse tech-
nologies // Zbirnyk naukovykh prats Natsionalnoho Universytetu Korablebuduvannia. – 2010. – № 4. – Pp. 118–124. (Rus)
3. Demirchian K.S., Neiman L.R., Korovkin N.V., Chechurin V.L. Electrical engineering theory. Vol. 1. – Sankt-Peterburg:
Piter, 2009. – 512 p. (Rus)
4. Dolbnia V.T. The topological analysis and synthesis of electric and electromechanical systems. – Kharkov: NTU "KhPI",
2005. – 356 p. (Rus)
5. Kravchenko V.I., Petkov A.A. Parametrical synthesis of high-voltage pulse test device with capacitive energy storage //
Elektrotekhnika i Elektromekhanika. – 2007. – № 1. – Pp. 70–75. (Rus)
6. Kuznetsov A.M. Synthesis of parameters and tolerances of electrical circuit elements // Zbirnyk naukovykh prats "Syntez,
analis i diagnostika elektronnykh tsepei" – 2012. − Issue 10. – Pp. 3–13. (Rus).
7. Suprunovskaya N.I. Method for forming of high-power discharge pulses with high rate of current rise in load //
Tekhnichna Elektrodynamika. – 2012. – № 2. – Pp. 109–110. (Rus)
8. Shidlovskii A.K., Shcherba A.A., Suprunovskaia N.I. Power processes in the electropulse installations with capacitive en-
ergy storages. – Kyiv: Interkontinental-Ukraina, 2009. – 208 p. (Rus)
9. Shtoyer R. Multicriteria optimization. Theory, calculation and application. − Moskva: Radio i sviaz, 1992. – 504 p. (Rus)
10. Shcherba A.A., Ivashchenko D.S., Suprunovskaia N.I. Development of difference equations method for analysis of tran-
sient processes in the circuits of electro-discharge systems at stochastic changing of load resistance // Tekhnichna Elektrodynamika. –
2013. – № 3. – Pp. 3–12. (Rus)
11. Shcherba A.A., Suprunovskaia N.I. Increasing regularities of rate of current rise in the load at limiting its maximal val-
ues // Tekhnichna Elektrodynamika. – 2012. – № 5. – Pp. 3–9. (Rus)
Надійшла 05.06.2013
Received 05.06.2013
|
| id | techned_org_ua-article-982 |
| institution | Technical Electrodynamics |
| keywords_txt_mv | keywords |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2026-06-16T01:16:42Z |
| publishDate | 2013 |
| publisher | Інститут електродинаміки НАН України, Київ |
| record_format | ojs |
| resource_txt_mv | technedorgua/7b/9df550bf13e04ffbf4163bbfad3c2c7b.pdf |
| spelling | techned_org_ua-article-9822023-01-04T14:44:23Z SYNTHESIS OF ELECTRICAL CIRCUITS WITH CAPACITIVE ENERGY STORAGES IN SEMICONDUCTOR FORMERS OF POWER DISCHARGE PULSES СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ Щерба, А.А. Супруновская, Н.И. parametric synthesis reservoir capacitor oscillatory discharge capacitor charge voltage average pulse power параметричний синтез накопичувальний конденсатор коливальний розряд напруга заряду конденсатора середня імпульсна потужність It is performed the structure-parametric synthesis of the two-circuit and three-circuit electrical circuits with capacitive energy storage (CES) in the thyristor discharge pulse former (DPF) for supply of technological load, which electrical resistance depends on CES charge voltage and changes from one discharge to another stochastically. The discharge pulse former under consideration is realized both positive back coupling of charge voltage of reservoir capacitor from residual voltage its previous discharge and a negative one. Objective function of synthesis was a increasing of average pulse power in the load, and optimization criterions were the capacitor charge voltage, efficiency factor of discharge circuit and use energy factor of reservoir capacitor. The optimal parameters of elements of two-circuit and three-circuit capacitive energy storage circuits at which the maximum average pulse power in the load is attained are defined. The power and dynamic restrictions on objective function and circuit element parameters were taken into account. References 11, figures 9, tables 4. Выполнен структурно-параметрический синтез двух- и трехконтурных электрических цепей с емкостным накопителем энергии (ЕНЭ) в тиристорных формирователях разрядных импульсов (ФРИ) для питания технологической нагрузки, электрическое сопротивление Rн которой зависит от напряжения заряда ЕНЭ и стохастическиизменяется от разряда к разряду. Целевой функцией синтеза выбрано повышение средней импульсной мощности в нагрузке, а критериями оптимизации – величину напряжения заряда конденсатора, коэффициент использования его энергии и КПД разрядной цепи ЕНЭ. Учитывались энергетические и динамические ограничения, накладываемые на целевую функцию и параметры элементов цепей. Библ. 11, рис. 9, табл. 4. Інститут електродинаміки НАН України, Київ 2013-12-26 Article Article application/pdf https://techned.org.ua/index.php/techned/article/view/982 Tekhnichna Elektrodynamika; No. 1 (2014): TEKHNICHNA ELEKTRODYNAMIKA; 003 ТЕХНІЧНА ЕЛЕКТРОДИНАМІКА; № 1 (2014): ТЕХНІЧНА ЕЛЕКТРОДИНАМІКА; 003 2218-1903 1607-7970 uk https://techned.org.ua/index.php/techned/article/view/982/859 Авторське право (c) 2023 ТЕХНІЧНА ЕЛЕКТРОДИНАМІКА https://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0 |
| spellingShingle | параметричний синтез накопичувальний конденсатор коливальний розряд напруга заряду конденсатора середня імпульсна потужність Щерба, А.А. Супруновская, Н.И. СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title | СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title_alt | SYNTHESIS OF ELECTRICAL CIRCUITS WITH CAPACITIVE ENERGY STORAGES IN SEMICONDUCTOR FORMERS OF POWER DISCHARGE PULSES |
| title_full | СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title_fullStr | СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title_full_unstemmed | СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title_short | СИНТЕЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЕЙ С ЕМКОСТНЫМИ НАКОПИТЕЛЯМИ ЭНЕРГИИ В ПОЛУПРОВОДНИКОВЫХ ФОРМИРОВАТЕЛЯХ МОЩНЫХ РАЗРЯДНЫХ ИМПУЛЬСОВ |
| title_sort | синтез электрических цепей с емкостными накопителями энергии в полупроводниковых формирователях мощных разрядных импульсов |
| topic | параметричний синтез накопичувальний конденсатор коливальний розряд напруга заряду конденсатора середня імпульсна потужність |
| topic_facet | parametric synthesis reservoir capacitor oscillatory discharge capacitor charge voltage average pulse power параметричний синтез накопичувальний конденсатор коливальний розряд напруга заряду конденсатора середня імпульсна потужність |
| url | https://techned.org.ua/index.php/techned/article/view/982 |
| work_keys_str_mv | AT ŝerbaaa synthesisofelectricalcircuitswithcapacitiveenergystoragesinsemiconductorformersofpowerdischargepulses AT suprunovskaâni synthesisofelectricalcircuitswithcapacitiveenergystoragesinsemiconductorformersofpowerdischargepulses AT ŝerbaaa sintezélektričeskihcepejsemkostnyminakopitelâmiénergiivpoluprovodnikovyhformirovatelâhmoŝnyhrazrâdnyhimpulʹsov AT suprunovskaâni sintezélektričeskihcepejsemkostnyminakopitelâmiénergiivpoluprovodnikovyhformirovatelâhmoŝnyhrazrâdnyhimpulʹsov |