Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС

Наведено теоретичні дослідження похибок формоутворення металевої кругової арки нового безпечного конфайнмента над об’єктом “Укриття” ЧАЕС, дослідження та методи врахування температурної деформації арки, аналіз похибок виготовлення та збирання блоків і секцій арки в єдину конструкцію, розрахунок допу...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2006
Hauptverfasser:	Баран, П.І., Сушко, В.Г., Чорнокінь, В.Я.
Format:	Artikel
Sprache:	Ukrainian
Veröffentlicht:	Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України 2006
Schriftenreihe:	Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/127894
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС / П.І. Баран, В.Г. Сушко, В.Я. Чорнокінь // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2006. — Вип. 5. — С. 66-79. — Бібліогр.: 6 назв. — укр.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-127894
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1278942025-02-09T21:19:05Z Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС Концептуальные основы организации инженерно-геодезических работ при строительстве и эксплуатации нового безопасного конфайнмента объекта «Укрытие» ЧАЭС Conceptual bases organization engineering-geodetic works at construction and usages new safe confinement "Ukryttya" object CHNPP Баран, П.І. Сушко, В.Г. Чорнокінь, В.Я. Наведено теоретичні дослідження похибок формоутворення металевої кругової арки нового безпечного конфайнмента над об’єктом “Укриття” ЧАЕС, дослідження та методи врахування температурної деформації арки, аналіз похибок виготовлення та збирання блоків і секцій арки в єдину конструкцію, розрахунок допустимих похибок геодезичного контролю збирання арки, необхідна точність побудови головної планової та висотної геодезичної мережі, пропозиції з організації спостережень за деформаціями споруди. Даются теоретические исследования погрешностей формообразования металлической круговой арки нового безопасного конфайнмента над объектом “Укрытие” ЧАЭС, исследование и методы учета температурной деформации арки, анализ погрешностей изготовления и сборки блоков и секций арки в единую конструкцию, расчет допустимых погрешностей геодезического контроля сборки арки, необходимая точность построения главной плановой и высотной геодезической сети, предложения по организации наблюдений за деформациями сооружения. Given theoretical investigations of errors shape up metallic circular arch new safe confinement on "Ukryttya" object ChNPP, research and methods account of temperature deformation an arch, analysis inaccuracy fabrications and assemblies of blocks and sections of arch in united design, calculation of possible inaccuracy geodetic control an assembly of arch, necessary accuracy formation main planned and high-altitude geodetic network, offers on organization observations of deformation a building. 2006 Article Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС / П.І. Баран, В.Г. Сушко, В.Я. Чорнокінь // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2006. — Вип. 5. — С. 66-79. — Бібліогр.: 6 назв. — укр. 1813-3584 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/127894 528.48 uk Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля application/pdf Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
description	Наведено теоретичні дослідження похибок формоутворення металевої кругової арки нового безпечного конфайнмента над об’єктом “Укриття” ЧАЕС, дослідження та методи врахування температурної деформації арки, аналіз похибок виготовлення та збирання блоків і секцій арки в єдину конструкцію, розрахунок допустимих похибок геодезичного контролю збирання арки, необхідна точність побудови головної планової та висотної геодезичної мережі, пропозиції з організації спостережень за деформаціями споруди.
format	Article
author	Баран, П.І. Сушко, В.Г. Чорнокінь, В.Я.
spellingShingle	Баран, П.І. Сушко, В.Г. Чорнокінь, В.Я. Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля
author_facet	Баран, П.І. Сушко, В.Г. Чорнокінь, В.Я.
author_sort	Баран, П.І.
title	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС
title_short	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС
title_full	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС
title_fullStr	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС
title_full_unstemmed	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС
title_sort	концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “укриття” чаес
publisher	Інститут проблем безпеки атомних електростанцій НАН України
publishDate	2006
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/127894
citation_txt	Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС / П.І. Баран, В.Г. Сушко, В.Я. Чорнокінь // Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля: наук.-техн. зб. — 2006. — Вип. 5. — С. 66-79. — Бібліогр.: 6 назв. — укр.
series	Проблеми безпеки атомних електростанцій і Чорнобиля
work_keys_str_mv	AT baranpí konceptualʹnízasadiorganízacííínženernogeodezičnihrobítpribudívnictvítaekspluatacíínovogobezpečnogokonfainmentaobêktaukrittâčaes AT suškovg konceptualʹnízasadiorganízacííínženernogeodezičnihrobítpribudívnictvítaekspluatacíínovogobezpečnogokonfainmentaobêktaukrittâčaes AT čornokínʹvâ konceptualʹnízasadiorganízacííínženernogeodezičnihrobítpribudívnictvítaekspluatacíínovogobezpečnogokonfainmentaobêktaukrittâčaes AT baranpí konceptualʹnyeosnovyorganizaciiinženernogeodezičeskihrabotpristroitelʹstveiékspluataciinovogobezopasnogokonfainmentaobʺektaukrytiečaés AT suškovg konceptualʹnyeosnovyorganizaciiinženernogeodezičeskihrabotpristroitelʹstveiékspluataciinovogobezopasnogokonfainmentaobʺektaukrytiečaés AT čornokínʹvâ konceptualʹnyeosnovyorganizaciiinženernogeodezičeskihrabotpristroitelʹstveiékspluataciinovogobezopasnogokonfainmentaobʺektaukrytiečaés AT baranpí conceptualbasesorganizationengineeringgeodeticworksatconstructionandusagesnewsafeconfinementukryttyaobjectchnpp AT suškovg conceptualbasesorganizationengineeringgeodeticworksatconstructionandusagesnewsafeconfinementukryttyaobjectchnpp AT čornokínʹvâ conceptualbasesorganizationengineeringgeodeticworksatconstructionandusagesnewsafeconfinementukryttyaobjectchnpp
first_indexed	2025-11-30T22:41:48Z
last_indexed	2025-11-30T22:41:48Z
_version_	1850256926243291136
fulltext	66 ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 УДК 528.48 КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ПРИ БУДІВНИЦТВІ ТА ЕКСПЛУАТАЦІЇ НОВОГО БЕЗПЕЧНОГО КОНФАЙНМЕНТА ОБ’ЄКТА “УКРИТТЯ” ЧАЕС П. І. Баран, В. Г. Сушко, В. Я. Чорнокінь ДНВП “Укрінжгеодезія”, Київ Наведено теоретичні дослідження похибок формоутворення металевої кругової арки нового безпечного конфайнмента над об'єктом "Укриття" ЧАЕС, дослідження та методи врахування темпе- ратурної деформації арки, аналіз похибок виготовлення та збирання блоків і секцій арки в єдину конструкцію, розрахунок допустимих похибок геодезичного контролю збирання арки, необхідна точність побудови головної планової та висотної геодезичної мережі, пропозиції з організації спосте- режень за деформаціями споруди. 1. Вступ Досвід експлуатації об’єкта “Укриття” ЧАЕС упродовж 20 років підтвердив нагальну потребу в будівництві над ним нового “Укриття-2” для зменшення викидів радіоактивних речовин у зовнішнє середовище та перетворення його на екологічно безпечну систему. Для будівництва нового безпечного конфайнмента (НБК) найефективнішою виявила- ся конструкція металевої кругової арки як плоскої системи із змінним поперечним перерізом (відношення висоти середнього перерізу до довжини прогону становить 1/12 [1]. Для деталь- ного опрацювання проекту відібрано два варіанти конструктивного оформлення арки: пояси із труб діаметром близько 300 - 900 мм і товщиною стінки 15 – 35 мм та альтернативний до нього (у зв’язку з неможливістю обстеження корозії внутрішніх стінок труб) варіант ферменно-аркової конструкції, який ще перебуває в стадії досліджень (рис. 1). Арка проектується на 100 років експлуатації з мінімальним обслуговуванням. При прольоті арки B = 280 м та висоті mh = 94,5 м радіус оболонки становить близько R = 150 м. Висота поперечного перерізу арки змінюватиметься від 3 м у її нижній частині до 12 м – у верхній, тобто середня висота перерізу арки буде близько 8 м, відстань між поясами арки в осях становить 12 м. За своїми значними розмірами та масою (до 20 тис. т), способом зведення (збоку від об’єкта “Укриття”) та наступним насуванням на штатне місце арка стає в ряд визначних споруд світу, яка проектується й будується за участю міжнародних проектних, будівельних та монтажних організацій. Будівельно-механічними розрахунками встановлено високу деформативність арки, особливо вертикальної складової (у замку): від власної маси – 42 мм, маси крану – 50 мм, екстремального вітрового навантаження – 45 мм (при горизонтальній складовій до 60 мм), x x 280,00 м 244,80 248,00 80 ,0 0 10 8, 00 94 ,5 м а) б) Рис. 1. Схеми конструкцій арок НБК: а - кругова арка; б - ферменно-аркова. КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 67 снігового покриву – 17 мм, зміни температури – 99 мм взимку та 77 мм влітку, тобто сумарне вертикальне зміщення може сягнути 176 мм. Деформативність арки може викликати непрямолінійність та негоризонтальність їздо- вих колій мостового крана, перекоси різного знаку в сусідніх поперечних перерізах арки, які можуть впливати на точність роботи як самого крана, так і пов’язаного з ним робото- технічного обладнання. Тому проблема врахування деформативності арки, особливо темпе- ратурної деформації в процесі виготовлення її окремих сегментів, збирання в єдину конст- рукцію й насування на штатне місце, потребує ретельного дослідження. Для якісного монтажу арки необхідно підготувати монтажні стенди з точним розмічуванням контрольних баз, захистом конструкцій від сторонніх джерел нагрівання, непередбачених проектом навантажень тощо. Таким чином, значні розміри арки, її висока деформативність та особливі умови будівництва НБК вимагають організації належного геодезичного контролю виконання будівельно-монтажних робіт на всіх етапах зведення об’єкта, починаючи від збирання окремих монтажних блоків арки, їх з’єднання в єдину конструкцію, насування на штатне місце і закінчуючи спостереженнями за деформаціями арки як у процесі її зведення, так й експлуатації. Нижче розглядаються основні підходи до аналізу точності виготовлення та зведення арки, методи геодезичного контролю геометричних параметрів арки, організації геодезичних робіт на всіх етапах будівництва об’єкта. 2. Визначення основних геометричних параметрів і дослідження точності формоутворення арки На рис. 2 показано геометричну схему кругової арки з центром О і радіусом R (діаметр кола RBA oo 2= ). Основа арки представлена пунктами А і В, які розташовані на рівні підлоги об’єкта “Укриття”. Середня точка (замок) арки С розміщена відносно основи арки на висоті mh , яка визначає одночасно й висоту основи арки ( )mhR− над її центром. Під час проектування арок задають, як правило, базу В опирання арки на фундамент та її висоту mh відносно верхнього обрізу фундаменту. Тоді радіус кругової арки (рис. 2) визначається із залежності ( ) , 2 2 22      +−= B hRR m (1) яка перетворюється в квадратне рівняння ,0 4 2 2 2 =+− B Rhh mm (2) звідки отримуємо 28 2 m m h h B R += . (3) Для визначення довжини L криволінійної арки обчислюється центральний кут       −= R hm1arccos2ω , (4) а потім довжина M RR L o == 180 ωπ , (5) де =π 3,1415926, πω o M 180= - множник. П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 68 Для розрахунку параметрів арки, з метою перенесення в натуру її основних точок та геодезичного контролю формоутворення, необхідно визначити дугу ooo kBBAA == , яка виз- начає висотне положення основи арки відносно центра О з позначкою )( mno hRHH −−= , (6) де nH - позначка основи арки, яка задається проектом. Для розрахунку точності зведення кругової арки візьмемо рівняння циліндра, орієнто- ваного своєю віссю вздовж осі ординат геодезичної мережі об’єкта “Укриття” відповідно з генпланом будівництва, а саме: 222 Rzx =+ , (7) де zx, - умовні абсциса й апліката представницької точки Р арки відносно центра Оо перерізу циліндра. Похибка формоутворення оболонки арки представляється зміною її радіуса під впли- вом похибок перенесення в натуру абсцис і аплікат. Зв’язок між ними, згідно з формулою (7), виражається математичною залежністю 2 22 Rzx mm R z m R x =     +      або (cos v mx) 2+ (sin v mz) 2 = 2 Rm , (8) де Rzx mmm ,, - похибки абсцис, аплікат і радіуса відповідно; ν = ϕо +ϕ - кут нахилу радіуса- вектора представницької точки P до горизонту. Центральні координати x і z точки Р арки представляються залежностями )cos( ϕϕ += oRx ; )sin( ϕϕ += oRz ;       −= R hm o 1arcsinϕ ; R k π ϕ o180⋅= , (9) де ϕ - центральний кут в точці oO , який стягується дугою k арки - віддаленням точки Р від основи арки (точок А або В установки її на фундаменті, в які доцільно й перенести початок відліку координат точок обох віток арки). α h m B B 0 A A 0 X R -h m P h Z x Рис. 2. Геометричні параметри кругової арки. H n H 0 2 90 ϕ − 0 ϕ 0 ϕ ϕ D/ 2 D/ 2 O O 0 X 0 R C ν z КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 69 Тому тепер, якщо a і h - прямокутні координати точки Р відносно точки А, запишемо 2 cos B aRx o =−= ϕ - а; hhRz m +−= , (10) при цьому база В визначається за формулою ( ) mm hhRB −= 22 . (11) Величини a i h зручно обчислювати за допомогою хорди c, що стягує дугу k з центральним кутом ϕ , тобто ) 2 sin( 2 sin2 0 ϕϕϕ += Ra ; ) 2 cos( 2 sin2 ϕϕϕ += oRh . (12) Тоді формули (10) приймуть вигляд       +−= 2 sin 2 sin2 2 ϕϕϕ oR B x ;       ++−= 2 cos 2 sin2 ϕϕϕ om RhRz . (13) Для отримання похибок xm і zm , що входять у формулу (8), продиференціюємо залежності (13) за змінними B i ϕ (із врахуванням залежності кута ϕ від довжини елемента арки, тобто )R dkd =ϕ і замінимо диференціали середніми квадратичними похибками. Тоді одержимо похибку радіуса арки ( ) ( ) 2 22 2 cossinsincos 4 )(cos koooo B oR m R h R am R a m       +      −++      −+−= ϕϕϕϕϕϕϕ , (14) де 2 Bm - похибка розмічування шарніра арки на фундаменті, km - похибка виготовлення арки. Останній член формули (14) враховує кореляційний зв’язок між похибками x i z згідно із залежностями (13) при максимальному коефіцієнті кореляції між ними r = -1. Ця формула є загальною і може застосовуватися для будь-якого розташування точок кругової арки. Для окремих випадків локального розташування точок (низ і верх арки) формула (14) спрощується. Так, наприклад, для низу арки, коли 0=a ; 0=h і 0=ϕ , похибка ( )2 0 2 0 sin2 2 cos k B R m m m ϕϕ +     = . (15) Якщо 0ϕ =22° (рівень фундамента арки), kB mm = =5 мм , то похибка Rm =0,927 06,1225,6 + = 4.0 мм, при цьому вплив похибки розміру арки більший від похибки розмічування осі фундаменту. Для вершини арки, коли ϕϕ +0 =90°, 2 Ba = і mhh = , похибка Rm = 0, що не суперечить геометрії арки, оскільки в даному разі похибки бази та довжини арки направлені горизонтально і на величину радіуса не впливають. Для розрахунку похибок формоутворення для інших точок арки, включаючи і середину її віток, доцільно користуватися формулою (14), беручи до уваги те, що похибка Bm є похибкою вихідних даних, яка в практиці завжди менша від похибок основних робочих процесів, зокрема похибок виготовлення блоків арки й геодезичного контролю їх установки в проектне положення. Тому формулу (14) можна записати як kR mFm ⋅= ; ( ) ( )ϕϕϕϕϕϕ +      −++      −= 0000 cossinsincos R h R a F . ( 16) де F - геометричний фактор арки. П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 70 При заданих геометричних параметрах арки (база В = 280 м, висота mh = 94,5 м, радіусR≈150 м) похибка її формоутворення (зміни радіуса) становитиме: на фундаменті kR mm 70.0= , в середній точці kR mm 35.0= і у вершині 0=Rm . Таким чином, найбільшу похибку форми арки слід очікувати в нижній половині вітки арки, тобто там, де відбувається зміна знаку її згинальних моментів. 3. Температурна деформація арки Для визначення температурної деформації арки взято математичні залежності між її основними геометричними параметрами: базою (хордою) В, довжиною кругової арки L, висотою mh і похідним параметром – радіусом R. На основі рівняння (2) із врахуванням (5) одержимо залежність              −−= 2 2 11 L BM M L hm . (17) При зміні температури на 45° С довжина арки зміниться на величину до 50 мм, а вираз у фігурних дужках, який становить 0,26359, зміниться на 14 одиниць п’ятого знаку. Тому формулу (18) з достатньою для аналізу точністю при М = 2,374988 можна записати як hm = 0,263587L. (18) Зауважимо, що ця залежність найпростіша й точна, оскільки інші підходи до визна- чення висоти арки, наприклад через радіус, будуть неточними, тому що при зміні висотного положення замка арки під впливом температури прогін арки не змінюється й втрачається поняття її радіуса. З рівняння (18) легко визначити зміну ∆hm висоти арки залежно від зміни ∆L її довжини, тобто Lhm ∆≈∆ 263.0 . (19) Зміна довжини арки taLL ∆=∆ , (20) де a- коефіцієнт температурного розширення матеріалу арки (для сталі 610.12 −⋅=a ); t∆ - зміна температури. Тому остаточно запишемо taLh tm ∆≈∆ 263.0)( . (21) При t∆ = 1°С величина mh∆ = 1,131 мм/°С. Інші зміни mh∆ наведено в таблиці. Зміни висоти арки tmh )(∆ для змін температури ( )мLt 360≈∆ .t∆ °С 1 5 10 20 30 40 50 th∆ ,мм 1,1 5,6 11,3 22,6 33,9 45,2 56,6 Зауважимо, що всі ці зміни відбуватимуться на гребені арки, тобто в найвищому її місці. На рівні ih = 80 м, де ймовірно будуть розташовані колії мостового крана, указані деформаційні зміщення зменшаться в 1,2 рази, тобто при зміні температури на 5 °С темпера- турне зміщення становитиме близько 10 мм. Що стосується температурної деформації прого- ну арки, то на стенді в процесі формування її конструкції при різниці сезонних температур 70 °С одностороннє лінійне розширення стенду та арки може становити до 250 мм, що вимагає належного конструктивного оформлення самого стенду. Тому в процесі розмічу- вальних та монтажних робіт необхідно враховувати зміни температури й усі вимірювання приводити до однієї температури, наприклад до 15 °С. А це означає, що для спрощення процесу врахування температурних деформацій усі розмічувальні маяки на стендах повинні бути винесеними в натуру при температурі 15 °С (або приведені до неї) і розмічені відповід- ними знаками. КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 71 4. Вплив похибок розмічування осей фундаментів на прогин арки Ступінь деформативності арки залежить і від точності взаємного розташування її опор. На рис.3а наведено схему зміни висоти арки в замку як функції похибки 2 Bm розмічування вузла опирання арки на фундамент. Для дослідження функціонального зв’язку між похибками 2 Bm i mhm взято формулу (1), з якої одержимо ( ) ( ) Bh m B m m B hR m − ≤ 4 , (22) де ( ) Bhm m - похибка висотного положення ключа арки на фундамент, обумовлена неточністю розмічування осі вузла опирання арки на фундамент, граничну величину якої доцільно брати як допуск на з’єднання суміжних арок , тобто ∆h= 10 2 20 2 == ∆ c мм. При R = 150; h m = 95 м і 5 2 = ∆ = h mm h мм похибка взаємного положення двох осей mb = 4 мм, а однієї осі 2,8 мм. Складовими цієї похибки будуть похибки розмічування початкової та кінцевої точок осі (D≈170 м), створної точки в найслабшому її місці та вимірювання відхилення конструкції опорного вузла арки від створу. Перші три похибки досить брати величиною 1,5 мм, а останню – 1 мм. Рис. 3. Вплив похибок розмічування фундаментів на положення арки: а - планове; б - висотне. Вплив похибки розмічування висотного положення опори арки на фундаменті на положення замка арки показано на рис. 3б, звідки можна записати mH ≤ 2 mhm , а з врахуван- ням того, що аналогічна похибка може бути допущена на протилежній осі, як у бік збіль- шення, так і зменшення впливу цих похибок на висотне положення ключа арки, яке змінюється й під впливом похибок розмічування осей арки в плані, остаточно приймемо MH ≤ ( ) Hhm m . (23) Отже, висотне положення опорних вузлів арок, яке традиційно визначається з похибкою до 5 мм, практично не впливатиме на висотне положення замка арки, що зумов- лено значною довжиною бази арки відносно її висоти. Але при цьому залишається істотним вплив розмічування планового положення осей опорних вузлів, що вимагає застосування електронного тахеометра типу TC 1800 Leica. mh Bhm m )( 2 Bm B/2B/2 Hm Hhm m )( 2 Bm a) б) h m П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 72 5. Концептуальний аналіз можливих технологічних похибок виготовлення арки Задачу якісного збирання блоків арки в єдину систему доцільно звести до контролю параметрів блока , довжина якого в індустріальному виробництві може бути прийнята від 12 до 36 м, при цьому останній розмір рекомендується для ферменно-аркової конструкції. Якщо взяти 1km як похибку довжини одного блока, то похибка довжини збірної арки буде бkk Nmm 1 = , (24) де Nб – кількість блоків арки ( від 10 до 30 ). Стрілка прогину таких монтажних блоків становитиме від 0,12 до 0,60 м. Як відомо, точність виготовлення будівельних конструкцій, у даному випадку блоків арки, регламентується чинними державними стандартами. Згідно з ГОСТ 21779-81 [2], при виготовленні конструкції довжиною 12 м за 2-м класом точності, допуск (гранична похибка) довжини становить 4 мм або 1,3 мм як середня квадратична похибка цієї довжини при ймовірності Р = 0,997. Відносна середня квадратична похибка довжини одного блока стано- вить 1/ 9200. Похибка mk довжини вітки арки від опори до ключа при Nб = 15 становитиме 5153.1 = мм (відносна похибка 1/ 36000 при довжині вітки 180 м). Гранична похибка цієї довжини 1/ 12000 (абсолютна 15 мм).Якщо така ж похибка буде допущена при виготовленні другої вітки арки, то гранична похибка довжини всієї арки може становити ± 21,2 мм. Унаслідок цього висота арки (стрілка прогину), згідно з формулою (19), може зрости або зменшитися на величину ± 5,6 мм. Навіть при виникненні подібної похибки в сусідньому блоці арки неспіввісність отворів для болтового з’єднання блоків не перевищуватиме 8 мм, що дуже мало порівняно із впливом температурної деформації (див. таблицю). При застосуванні ферменно-аркової конструкції конфайнмента для найбільшого блока довжиною близько 48 м допуск на відхилення його довжини за 2-м класом точності становитиме 8 мм, допуск половини збірної арки із п’ятьох блоків – 17,9 мм, усієї арки - 25,3 мм, а гранична похибка неспіввісності болтових з’єднань сусідніх повних аркових блоків сягатиме 35,8 мм, що може ускладнити або унеможливити виконання монтажних робіт без додаткових припасувальних операцій, наприклад, розсвердлювання вузлів болто- вих з’єднань. Якщо ж такі великі блоки виготовляти за 1-м класом точності, то первинний допуск з 8 мм знижується до 5 мм, а останній, тобто гранична похибка нестикування поясів двох блоків арки, - до 22,4 мм. Таким чином, навіть застосування найвищих стандартів до виготовлення окремих блоків арки та збирання їх у єдину конструкцію не сприятиме високому рівню індустріалі- зації будівництва конфайнмента без відповідного метрологічного та інженерно-геодезичного забезпечення монтажного циклу в усій його багатогранності, у даному випадку без геодезич- ного контролю геометричних параметрів як окремих блоків, так і їх збирання в єдину конструкцію із заданими проектом формою та розмірами. При цьому максимальну увагу потрібно звертати на врахування різниці температур монтажного стенда і готових блоків арки при їх установлюванні на штатне місце. Особлива обережність необхідна при застосу- ванні матеріалів з різними коефіцієнтами лінійного розширення (конструкційна та нержа- віюча сталь. Не слід відкидати і варіанти застосування компенсаційних блоків, виготовлених спеціально за даними виконавчого геодезичного знімання вузлів пристикування компенса- ційного блока. КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 73 6. Принципи організації геодезичного контролю розмірів і форми арки в процесі виготовлення та збирання конструкцій Для забезпечення якісного виготовлення та збирання елементів конструкцій арки доцільно створити окремі стенди: № 1 - для заготовки елементів, № 2 - для формування пане- лей, № 3 - для збирання просторових блоків арки, готових до установки на штатне місце . Найпростішими є стенди № 1 - стелажі для заготовки елементів, на яких відклада- ються відповідні базові довжини і формуються елементи проектної довжини. Дещо складні- шими будуть стенди № 2 для монтажу елементів у блоки панелей (рам), на яких виконується геодезична розмітка осей панелей, торцевих площин, стрілок прогину тощо. Стенд № 3 необхідний для складання із панелей просторових блоків арки, на якому із поясних панелей, розкосів та підкосів формуються просторові блоки арок. Стенд № 1 – загальновідомий, тому розглянемо складніші стенди № 2 і № 3, які мають вузько спеціалізоване призначення. Стенд № 2 - горизонтальна платформа металевого стола відповідного розміру, яка включає систему залізобетонних блоків, горизонтальних балок та прогонів, що покриваються зверху жорстким металевим листом. На цій металевій плиті робиться розмітка осей та контрольних точок поясів панелей арки, які закріпляються керном і фарбою і служать маяками для укладання елементів конструкцій панелі (труба, двотавр, швелер, кутик тощо). Основне завдання розмітки - забезпечення монтажного стенда відповідними маяками для правильного розташування елементів конструкцій монтажного блока згідно з проектом. Так, наприклад, стенд для збирання конструкцій панелі одного із поясів арки довжиною 12000 м (по осі) повинен включати осі бокових криволінійних елементів нижнього пояса довжиною 1l і верхнього пояса 2l з радіусами кривини 1R і 2R відповідно (рис. 4). При цьому за проектною довжиною осі блока обчислюється центральний кут γ = 4°35′ 01″, хорда с = 11997 мм та стрілка кривини дуги 120=f мм, які використовуються для контролю правильності розмітки стенда. На продовженні осей (по нормалі до радіусів) закріпляються монтажні маяки (“виноски”). Рис. 4. Розмітка осей та основних маяків монтажного стенда для збирання криволінійних блоків арки. У процесі монтажу і періодично при експлуатації стенда контролюється висотне положення (осідання) фундаментальних блоків та горизонтальність монтажного стола, а при виявленні деформації – незмінність розмітки осей та монтажних маяків. Стенд № 3 для збирання кругових панелей блоків арки повинен включати розмітку всієї секції або її вітки (від опори до замка). На стенді розмічують базову лінію, яка з’єднує опори арки і є віссю абсцис для розмічування спочатку планового, а потім і висотного положення блоків арки. 124762 =c ммc 115171 = мм12000=l ммс 11997= мм115201 =l мм124802 =l R 1 5 6 R 1 4 4 R 1 5 0 γ = 4°35′ 01″ П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 74 Від базової лінії методом прямо- кутних або полярних координат перено- ситься в натуру, як мінімум, по дві точки для початку та кінця кожного блока з відповідними контрольними виносками й маяками для забезпечення правильності укладання, припасовування та з’єднання блоків в єдину конструкцію (рис. 5). Методи обчислення прямокутних коорди- нат точок кругової кривої даються в довід- нику [5]. При збиранні просторових конструкцій додатково контролюється вер- тикальність та висотне положення стояків (роскосів) або верхніх панелей. Застосування стапельного методу монтажу арки вимагатиме планово- висотного положення опорних частин конструкцій стапеля, розмітки поздовжніх та поперечних осей арки, монтажних маяків, контролю просторового положення окремих блоків на значній висоті, що ускладнюватиме технологію і призведе до підвищення точності інженерно-геодезич- них вимірювань. 7. Точність геодезичного контролю просторового положення арки під час монтажу її блоків Вище розглядалося питання про вплив похибки виготовлення блока арки на збереження її геометричної форми. Тепер треба визначити необхідну точність геодезичного контролю планового й висотного положенння кожного блока арки в процесі монтажних робіт та установці блока арки в проектне положення перед насуванням на штатне місце. Нехай точка Р (див. рис. 2 ) арки під впливом похибок ma i mh геодезичного контролю перемістилася вздовж кривої в точку Р′ , що в диференціальній формі призвело до утворення похибки mk у довжині арки, напрям якої збігається з напрямом кривої. Тоді можна записати m k = 22 ha mm + ; νtg m m H x = . (25) Враховуючи ці залежності, можна встановити співвідношення між ma i mh залежно від розташування точки на кривій арки, а саме: ma=mk sinν; mh=mk cosν. (26) Приймаючи умову, що похибки геодезичних вимірювань повинні бути вдвічі мен- шими від похибок виготовлення конструкцій, установлено допустимі величини ma i mh відповідно для замка, середини та нижньої (опорної ) зони арки: ma ≤ 0.50 mk ; mh≤ 0.14 mk ; mx ≤ 0.42 mk ; mh≤ 0.28 mk ; (27) ma ≤ 0.18 mk ; mh≤ 0.46 mk,, 90°90° 90° 90° 28 0 36 Рис. 5. Геодезичний контроль секцій арки. КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 75 що загалом узгоджується з результатами інших поданих тут підходів до розрахунку точності контролю форми арки. Схему розподілу гранично допустимих величин похибок (мм) абсцис й аплікат характерних точок арки (при заданій постійній похибці формоутворення ∆R/R = = 1/10000) наведено на рис. 6. З неї виходить, що для забезпечення геометричної форми арки найвища точність визначення абсцис (планового положення) точок арки потрібна в нижній частині (на опорі), а висот - у верхній частині (замку) арки. Для середніх точок віток арки максимальна величина першої похибки не повинна перевищувати 12,4 мм, а другої – 8,4 мм. Сумарна (просторова) величина цієї граничної похибки повинна бути меншою за 15 мм для будь-якої репрезентативної точки арки. Приймаючи із запасом точності, що середня квадратична похибка втричі менша від граничної, запишемо mxy = 4,1 мм і mH = = 2,8 мм для сімох змонтованих блоків (довжина одного блока 12 м) і відповідно 1,5 і 1,1 мм у плані та по висоті для осьової (центральної) точки перерізу в (середньому) для будь-якого бло- ка. Оскільки переріз блока арки в просторі визначається, як мінімум, чотирма вузлами стику- вання поясів, то середню квадратичну похибку геодезичного контролю просторового поло- ження одного вузла блока можна допустити вдвічі більшою, тобто відповідно 3,0 і 2,2 мм. Але вихідними для розрахунку точності побудови планової та висотної геодезичної основи будуть попередні величини похибок, тобто відповідно 1,5 і 1,1 мм. 8. Головна планова й висотна геодезична мережа будівництва НБК Основне призначення цієї мережі – забезпечення необхідної точності виготовлення блоків арки, їх збирання в єдину конструкцію та насування на штатне місце над об’єктом «Укриття». Концептуальну схему мережі показано на рис. 7, в якій одна половина пунктів розташована близько до існуючого об’єкта “Укриття”, а друга половина - поза межами майбутнього монтажного майданчика, де будуть розташовані стелажі, стенди, цехи домон- тажної підготовки виробництва тощо. Сторони мережі (будівельної сітки – БС) паралельні осям споруди, а їх довжина вибирається із врахуванням габаритів об’єкта “Укриття” та майбутньої арки, особливостей організації будівельно-монтажних та інженерно-геодезичних робіт. Довжина сторін сітки коливається від 140 до 300 м, середня сторона - близько 200 м. Z Допуск z , мм Допуск , ммх R~150мR~150м 22°22° 13,913,9 5,65,6 11,611,6 9,49,4 8,48,4 12,4 4,44,4 14,314,3 0 15,0 12,4 17°17° 17° 17° 17° 17°17° 17° Рис. 6. Розрахунок гранично - допустимих похибок визначення абсцис і аплікат точок арки. П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 76 Середні квадратичні похибки взаємного положення сусідніх пунктів мережі, згідно з попередніми розрахунками для забезпечення точності виготовлення арки, можна збільшити на 2 й остаточно прийняти рівними 1 мм у плані та по висоті. При максимальній, середній і мінімальній довжинах сторін мережі 300, 200 і 140 м відносні середні квадратичні похибки взаємного положення пунктів мережі в плані не повинні бути більшими 1:300 000, 1:200 000 і 1:140 000 відповідно, а пунктів висотної мережі – не більше 1 мм. Рис. 7. Концептуальна схема будівельної сітки для зведення НБК. Указана точність забезпечується в плані методами GPS-спостережень у комбінації з лінійно-кутовими побудовами (тріангулатерацією) з використанням високоточних електрон- них тахеометрів типу TC 1800 Leica, а по висоті – прецизійним геометричним нівелюванням (цифрові нівеліри типу Na 3002 Leica i DINI 12 Zeiss). Для надання пунктам БС координат у системі координат об’єкта “Укриття” вико- нується її прив’язка до пунктів існуючої планової та висотної геодезичної мережі 1-го класу. Треба зауважити, що ця мережа може використовуватися і для спостережень за деформа- ціями НБК як на стадії його зведення, так і експлуатації, хоча деякі із її пунктів можуть бути знищені або порушені при виконанні будівельно-монтажних робіт та переплануванні території майданчика. З цих міркувань та з метою створення запасу точності планову мережу доцільно будувати з похибкою взаємного положення віддалених пунктів 1:500 000 і по висо- ті 0,5 мм на 1 км ходу. 9. Концепція геодезичного контролю за станом конструкцій при будівництві та експлуатації НБК У системі геодезичного контролю за станом будівельних конструкцій НБК важливе місце посідають спостереження за осіданням, горизонтальними зміщеннями та крученнями фундаментів та арки, на що звернута увага й у концептуальному проекті будівництва НБК. Оскільки арка опиратиметься на північний та південний фундаменти, то система контролю повинна включати вбудовані контрольні репери на ростверк у кожному місці опирання арки на фундамент та вздовж західної стіни, де розташовані конструкції укріплення західної зони, яка прилягає до будівельного майданчика. Принципову схему розташування контрольних реперів з обох боків фундаментів арки, які дають змогу визначати величину, напрям і швидкість горизонтальних і вертикальних зміщень та кручення фундаментів під впливом навантаження від арки та інших факторів, показано на рис. 8. ОУ 180180140 180140 3 0 0 1 5 0 1 5 0 1 5 0 1 5 01 5 0 1 5 0 КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 77 Частота геодезичних спостережень встановлюється залежно від прогнозованої швид- кості осідання конструкцій. Крім того, вимірювання повинні виконуватися після будь-якої аварії або небезпечного природного явища. Інженерно-геодезичні спостереження за осіданнями та горизонтальними зміщеннями потрібно періодично виконувати в процесі зведення фундаменту, перед і після насування арки, в інтервалі між зведенням та очікуванні до завантаження. Циклічність спостережень повинна бути встановлена після виконання перших трьох - чотирьох циклів, наприклад через місяць після завершення будівництва, але такі спостереження повинні виконуватися і в про- цесі забивання паль, влаштування ростверку тощо, наприклад, при доведенні власної маси фундаменту до 25, 50 , 75 і 100 %, а потім – за його осіданнями й кренами після насування арки. При довжині споруди близько 150 м фундаменти можуть мати температурні шви, що вимагатиме розташування контрольних реперів на початку, у середині та в кінці кожного фундаментного блока (при довжині блока ~ 60 м повинно бути не менше п'яти контрольних реперів по обидва боки від осі фундаменту, розташованих з таким розрахунком, щоб їх, особливо зовнішні, можна було використати не тільки для вимірювання осідань, але й для визначення горизонтальних зміщень від поз- довжніх створів методом бокового нівелю- вання. Саме створні спостереження за реперами 1R дозволять після навантаження фундаментних блоків аркою визначати мож- ливі кручення (крени) фундаментів. Анало- гічні спостереження необхідно організувати за можливими осіданнями та горизонталь- ними зміщеннями фундаментів та важливих конструкцій укріплення західної зони об’єкта “Укриття”, зокрема обидвох башт та інших конструкцій які підтримують балки Б-1 і Б-2 та стіну 50-ї осі, стабільність яких може бути порушена при інженерно-технічному облаштуванні будівельного майданчика. Особливого розгляду потребують інженерно-геодезичні підходи до призначення норм точності визначення деформаційних зміщень арки, які, через унікальність самої споруди, не знайшли відображення в нормативних документах [2 - 4] і вимагають відповідного обгрун- тування. Як відомо, похибки визначення деформаційних зміщень встановлюються і проек- том, але там їх немає. За прийнятою у будівництві традицією цю унікальну арку можна умовно прийняти як відповідальну споруду й перенести на неї існуючі в практиці положення щодо точності інженерно-геодезичних спостережень. Це дасть змогу встановити порядок “допустимих” вимог до точності вимірювань. Для встановлення вимог до точності визначення вертикальних зміщень можна взяти розрахункове зміщення у замку арки 200 мм, але цей параметр вимагає диференційованого підходу при призначенні точності вимірювань на різних горизонтах арки. Так, наприклад, згідно з ГОСТ 24846-81 [2], допустима похибка визначення зміщень в експлуатаційний період для споруд, зведених на піщаних грунтах (при вертикальному статичному параметрі 250 мм для унікальних споруд і розрахованих на період експлуатації більше 50 років), не повинна перевищувати 2 мм для горизонтальних зміщень і 1мм - для вертикальних, тобто менше 2 % від величини самого зміщення. Але для статично нестійких споруд, якою є арка НБК, доцільно встановити диференційовану точність визначення зміщень залежно від висот- ного положення контрольних точок: для нижньої частини арки (висота до 30 м) прийняти вказані вище нормативи, тобто 2 і 1 мм, а для верхньої (висота більше 60 м) - 4 і 2 мм відповідно для горизонтальних і вертикальних зміщень. В окремих випадках для вивчення впливу деформативності арки на стабільність геометричних параметрів колій мостових в іс ь ф у н д а м . с т в о р R1R2 х Рис. 8. Схема фундаментного блока. П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 78 кранів (прямолінійність, паралельність, еквідистантність, горизонтальність і похідні від них перекоси колій) точність геодезичних вимірювань можна назначати за першим нормативом. Для отримання надійної інформації про деформаційні процеси у важливих місцях арки проект розташування контрольних марок повинен враховувати епюру згинальних моментів (рис. 9), де показано розміщення дев'яти марок в одному поперечному перерізі арки. Для чотирьох блоків арки загальна кількість контрольних точок становитиме 45. Рис. 9. Схема розміщення контрольних марок і реперів на фундаментах та арці а - епюра моментів; б - варіант розташування марок. З метою контролю взаємного зміщення аркових блоків у місцях стикування фунда- ментних блоків через температурні шви кількість додаткових контрольних марок може зрости на дев'ять марок. В окремих випадках з техніко-економічних міркувань, за погоджен- ням з автором проекту, кількість контрольних марок можна зменшити за рахунок вилучення проміжних марок 2, 4, 6 і 8, розташованих в неекстремальній зоні, що дозволить звести загальну кількість контрольних марок арки до 30. При цьому марки 1 і 9, які розташовані на опорах фундаменту, разом з контрольними реперами й марками (для вимірювання горизон- тальних зміщень) будуть надійно представляти взаємодію опорної частини арки з фунда- ментом. Інженерно-геодезичний контроль просторового положення контрольних марок арки, зокрема тих, що розташовані у верхній та бокових її частинах, доцільно виконувати дистан- ційно за допомогою прямих кутових засічок. З метою спрощення методики та забезпечення оперативності вимірювань із застосуванням лінійно-кутових засічок (метод електронної тахеометрії) частину контрольних марок доцільно закріпити спеціальними призмами- реф- лекторами типу GRZ4-360° Leica (гребінь арки) та катафотовими марками на клейовій основі (східний і західний фронтони). 10. Висновки 1. Інженерно-геодезичне забезпечення зведення НБК повинно виконуватися на всіх етапах виконання будівельно-монтажних робіт: влаштування фундаменту, підготовка конст- руктивних елементів та збирання блоків і секцій, їх стикування в єдину систему, спостере- ження за деформаціями в процесі насування на штатне місце та експлуатації. 2. Виготовлення й монтаж конструкцій арки навіть за 1-м класом точності ГОСТ може призвести до похибок стикування окремих секцій величиною до 30 мм, що разом із впливом інших факторів (зміна температури, вітер тощо) може ускладнити процес монтажу і викликати необхідність застосування компенсаційних блоків. З метою усунення похибок негативного впливу багатьох факторів, особливо температури, та спрощення контролю роз- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 КОНЦЕПТУАЛЬНІ ЗАСАДИ ОРГАНІЗАЦІЇ ІНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧНИХ РОБІТ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 79 мірів і форми блоків та секцій арки більшість технологічних процесів монтажного циклу необхідно виконувати на стелажах, стендах і стапелях при відповідному інженерно-геодезич- ному супроводженні. 3. Організаційною основою виконання робіт повинна бути планова й висотна геоде- зична мережа, побудована з похибкою взаємного положення пунктів не більше 1:200 000 в плані і 1 мм по висоті та закріплена надійними й довговічними знаками. 4. При виконанні спостережень за деформаціями арки горизонтальні та вертикальні зміщення контрольних марок необхідно вимірювати диференційовано з похибками не більше 2 і 1 мм відповідно для нижньої третини арки та 4 і 2 мм – для решти. 5. Враховуючи унікальність та значні розміри НБК, екстремальні умови його зведення та довголітній термін експлуатації, необхідно розробити проект виконання інженерно- геодезичних робіт для всіх етапів будівництва споруди. СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ 1. Баженов В.А., Цыхановский В.К., Немчинов Ю.И., Бамбура А.М. Численное моделирование задач формообразования большепролетных арочных сводов // Проблеми Чорнобиля. - 2002. - Вип. 10. - Ч. 1.- С. 478 – 483. 2. ГОСТ 21779-82. Система обеспечения геометрической точности в строительстве. Технологиче- ские допуски геометрических параметров. - М.: Стройиздат, 1982. - 23 c. 3. ГОСТ 24846-84. Геодезические измерения деформаций оснований и конструкций сооружений. - М.: Госстандартиздат, 1984. - 26 с. 4. СНиП 3.01.03-84. Геодезические работы в строительстве. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 28 с. 5. Справочник по инженерной геодезии. / П. И. Баран, Н. Г. Видуев, С. П. Войтенко и др.; Под общ. ред. Н. Г. Видуева. - К.: Вища шк., 1978. - 376 с. 6. Баран П.І., Сушко В.Г., Чорнокінь В.Я. Інженерно-геодезичні спостереження за деформаціями об’єкта “Укриття” ЧАЕС // Вісник геодезії та картографії. - 2002. - № 3. - С. 20 - 24. Надійшла до редакції 24.10.05 П. І. БАРАН. В. Г. СУШКО. В. Я. ЧОРНОКІНЬ ________________________________________________________________________________________________________________________ ПРОБЛЕМИ БЕЗПЕКИ АТОМНИХ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЙ І ЧОРНОБИЛЯ ВИП. 5 2006 80 1 КОНЦЕПТУАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ ОРГАНИЗАЦИИ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ НОВОГО БЕЗОПАСНОГО КОНФАЙНМЕНТА ОБЪЕКТА «УКРЫТИЕ» ЧАЭС П. И.Баран, В. Г.Сушко, В. Я.Чорноконь Даются теоретические исследования погрешностей формообразования металлической круговой арки нового безопасного конфайнмента над объектом “Укрытие” ЧАЭС, исследование и методы учета температурной деформации арки, анализ погрешностей изготовления и сборки блоков и секций арки в единую конструкцию, расчет допустимых погрешностей геодезического контроля сборки арки, необходимая точность построения главной плановой и высотной геодезической сети, предложения по организации наблюдений за деформациями сооружения. 1 CONCEPTUAL BASES ORGANIZATION ENGINEERING-GEO DETIC WORKS AT CONSTRUCTION AND USAGES NEW SAFE CONFINEMENT "UKRYTTYA" OBJECT CHNPP P. I. Baran, V. G. Sushko, V. Y. Chernokon Given theoretical investigations of errors shape up metallic circular arch new safe confinement on "Ukryttya" object ChNPP, research and methods account of temperature deformation an arch, analysis inaccuracy fabrications and assemblies of blocks and sections of arch in united design, calculation of possible inaccuracy geodetic control an assembly of arch, necessary accuracy formation main planned and high-altitude geodetic network, offers on organization observations of deformation a building. Наведено теоретичні дослідження похибок формоутворення металевої кругової арки нового безпечного конфайнмента над об'єктом "Укриття" ЧАЕС, дослідження та методи обліку темпе- ратурної деформації арки, аналіз похибок виготовлення та складання блоків і секцій арки в єдину конструкцію, розрахунок припустимих похибок геодезичного контролю складання арки, необхідна точність побудови головної планової та висотної геодезичної сітки, пропозиції з організації спосте- режень за деформаціями споруди.

Концептуальні засади організації інженерно-геодезичних робіт при будівництві та експлуатації нового безпечного конфайнмента об’єкта “Укриття” ЧАЕС

Institution

Ähnliche Einträge