Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов

Исследованы структура и свойства износо- и коррозионностойкого сплава системы Fe–Cr–V–Mo–Ni–C применительно к плазменной наплавке шнеков экструдеров и термопластавтоматов. Показано, что сочетание высокой износостойкости и пластичности сплава достигается за счет образования большого количества первич...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2016
1. Verfasser:	Сом, А.И.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2016
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Научно-технический раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146881
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов / А.И. Сом // Автоматическая сварка. — 2016. — № 7 (754). — С. 21-25. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-146881
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1468812025-02-23T19:14:40Z Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов Iron-based alloy for plasma-powder surfacing of screw conveyors of extruders and injection molding machines Сом, А.И. Научно-технический раздел Исследованы структура и свойства износо- и коррозионностойкого сплава системы Fe–Cr–V–Mo–Ni–C применительно к плазменной наплавке шнеков экструдеров и термопластавтоматов. Показано, что сочетание высокой износостойкости и пластичности сплава достигается за счет образования большого количества первичных карбидов ванадия VC и эвтектики, располагающейся в вязкой аустенитно-мартенситной матрице в виде отдельных колоний. Сплав обладает отличным формированием и высокой стойкостью наплавляемого валика к образованию трещин при наплавке, что позволяет наплавлять достаточно массивные детали без предварительного подогрева. Срок службы шнеков, наплавленных этим сплавом, в 3...5 раз превышает азотированные шнеки. The structure and properties of wear- and corrosion-resistant alloy of Fe–Cr–V–Mo–Ni–C system were investigated for plasma surfacing of screw conveyors of extruders and injection molding machines. It was shown that combination of high wear resistance and ductility of the alloy is achieved due to formation of a large amount of primary vanadium carbides VC and eutectics, located in the viscous austenitic-martensitic matrix in the form of single colonies. The alloy has an excellent formation and high resistance of the deposited bead to crack formation in surfacing, that allows surfacing rather massive parts without preheating. The service life of screw conveyors deposited using this alloy is 3–5 times higher than that of nitrated screws. 2016 Article Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов / А.И. Сом // Автоматическая сварка. — 2016. — № 7 (754). — С. 21-25. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X DOI: https://doi.org/10.15407/as2016.07.04 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146881 621.791.927.93 ru Автоматическая сварка application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Сом, А.И. Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов Автоматическая сварка
description	Исследованы структура и свойства износо- и коррозионностойкого сплава системы Fe–Cr–V–Mo–Ni–C применительно к плазменной наплавке шнеков экструдеров и термопластавтоматов. Показано, что сочетание высокой износостойкости и пластичности сплава достигается за счет образования большого количества первичных карбидов ванадия VC и эвтектики, располагающейся в вязкой аустенитно-мартенситной матрице в виде отдельных колоний. Сплав обладает отличным формированием и высокой стойкостью наплавляемого валика к образованию трещин при наплавке, что позволяет наплавлять достаточно массивные детали без предварительного подогрева. Срок службы шнеков, наплавленных этим сплавом, в 3...5 раз превышает азотированные шнеки.
format	Article
author	Сом, А.И.
author_facet	Сом, А.И.
author_sort	Сом, А.И.
title	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
title_short	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
title_full	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
title_fullStr	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
title_full_unstemmed	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
title_sort	сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2016
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/146881
citation_txt	Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов / А.И. Сом // Автоматическая сварка. — 2016. — № 7 (754). — С. 21-25. — Бібліогр.: 10 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT somai splavnaosnoveželezadlâplazmennoporoškovojnaplavkišnekovékstruderovitermoplastavtomatov AT somai ironbasedalloyforplasmapowdersurfacingofscrewconveyorsofextrudersandinjectionmoldingmachines
first_indexed	2025-11-24T15:15:30Z
last_indexed	2025-11-24T15:15:30Z
_version_	1849685264814833664
fulltext	НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 22 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 УДК 621.791.927.93 сплав на основе Железа Для плазменно-порошКовой наплавКи шнеКов ЭКстрУДеров и термопластавтоматов А. И. СОМ ооо «плазма-мастер лтд». 03680, г. Киев, ул. Кржижановского, 3. E-mail: info@plasma-master.com исследованы структура и свойства износо- и коррозионностойкого сплава системы Fe–Cr–V–Mo–Ni–C применительно к плазменной наплавке шнеков экструдеров и термопластавтоматов. показано, что сочетание высокой износостойко- сти и пластичности сплава достигается за счет образования большого количества первичных карбидов ванадия VC и эвтектики, располагающейся в вязкой аустенитно-мартенситной матрице в виде отдельных колоний. сплав обладает отличным формированием и высокой стойкостью наплавляемого валика к образованию трещин при наплавке, что по- зволяет наплавлять достаточно массивные детали без предварительного подогрева. срок службы шнеков, наплавленных этим сплавом, в 3...5 раз превышает азотированные шнеки. Библиогр. 10, табл. 2, рис. 10. К л ю ч е в ы е с л о в а : плазменно-порошковая наплавка, структура сплава, карбиды, карбидная эвтектика, износо- стойкость, коэффициент линейного расширения, формирование валика Для повышения срока службы шнеков экструде- ров и термопластавтоматов в мире широко приме- няют плазменно-порошковую наплавку рабочих поверхностей износостойкими сплавами [1–5]. чаще всего для этих целей используют сплавы на основе никеля и кобальта. во избежание трещин в наплавляемом слое детали предварительно по- догревают до температуры 400…500 °с, а иногда применяют и сопутствующий подогрев. Как показывает опыт, предварительный подо- грев таких деталей не только усложняет процесс наплавки, но и заметно его удорожает. Кроме того, широкое применение никелевых и кобальтовых сплавов для наплавки шнеков скорее традици- онно, чем вызвано необходимостью. такие уни- кальные их свойства, как жаропрочность, горячая твердость, коррозионная стойкость и другие, хотя и важны в условиях работы шнековых машин, но не являются определяющими. поэтому, по мне- нию автора, они с успехом могут быть заменены на более дешевые и более износостойкие сплавы на основе железа. К сожалению, известные промышленные спла- вы на основе железа имеют такой же серьезный технологический недостаток, как и никелевые или кобальтовые сплавы, а именно повышенную склонность к образованию трещин при наплавке. есть опыт применения для наплавки шнеков бы- строрежущей стали 10р6м5, которая при опреде- ленном термическом цикле за счет эффекта мар- тенситного превращения может наплавляться без трещин [6]. но, как показали производственные испытания, из-за недостаточной пластичности этой стали трещины в наплавленном слое могут образовываться в процессе эксплуатации и вызы- вать сколы, что недопустимо. автором данной статьи совместно с другими авторами специально для плазменно-порошковой наплавки шнеков был разработан новый износо- стойкий сплав системы Fe–Cr–V–Mo–C, стойкий © а. и. сом, 2016 рис. 1. микроструктура наплавленного металла: а — оптический микроскоп (×500); б — электронный микроскоп (×3000) НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 23ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 против трещин [7]. он относится к классу высо- кованадиевых чугунов. при его разработке макси- мально учитывались условия эксплуатации этих деталей и их конструктивные особенности. в настоящей статье впервые подробно описа- ны свойства сплава для наплавки шнеков и опыт его промышленной эксплуатации. Структура и фазовый состав сплава после наплавки. микроструктуру и фазовый состав на- плавленного металла исследовали с помощью оп- тической и электронной металлографии, а также методами рентгеноструктурного, микрорентгено- спектрального и химического фазовых анализов (исследования выполнены в институте электро- сварки им. е. о. патона нан Украины). структура металла в исходном состоянии по- сле наплавки (рис. 1) состоит из твердого рас- твора на основе железа, карбидной эвтектики и избыточных карбидов ванадия VC. особенно- стью структуры является очень мелкое зерно (10…15 мкм) и веерообразная форма эвтектик, располагающихся в виде отдельных колоний, как бы внедренных в матрицу (рис. 1, а). форма и строение эвтектических колоний хорошо видны на фотографии (рис. 1, б), полученной с помощью электронного растрового микроскопа JSM-35; тонкие пластинки эвтектических карбидов чере- дуются с твердым раствором, заполняющим про- межутки между ними. такое строение эвтектики обеспечивает сплаву сочетание высокой прочно- сти и пластичности σв = 1000 мпа, ан = 25 кг/см2. Карбиды ванадия мелкие (до 5 мкм), имеют округлую форму и сравнительно равномерно рас- пределяются по всему объему сплава. общее ко- личество карбидной фазы по данным химическо- го фазового анализа составляют около 16 %. Как показал рентгеноструктурный анализ анодного осадка, в состав карбидной фазы помимо карби- дов ванадия VC входят эвтектические карбиды на основе хрома типа ме7с3, молибдена типа ме2с и карбиды цементитного типа ме3с, в которых часть атомов железа замещена атомами других элементов. матрица сплава представляет собой (γ + + α)-твердый раствор с микротвердостью HV25 — 400…450. в твердом растворе по данным микро- рентгеноспектрального анализа содержится около 15 % сr, 3 % V, 2 % Mo, 5 % Ni. высокая степень легированности твердого рас- твора данными элементами существенно замедля- ет γ → α превращения. Как показывают исследо- вания, выполненные на скоростном дилатометре при непрерывном охлаждении с высоких темпера- тур (рис. 2), точка начала мартенситного превра- щения мn в зависимости от скорости охлаждения лежит на уровне 110...130 °с. Благодаря этому в сплаве фиксируется до 60…80 % остаточного аустенита. Это благоприят- но сказывается на пластичности сплава и позво- ляет релаксировать значительную часть напря- жений, возникающих при быстром охлаждении в процессе наплавки. Структура и фазовый состав сплава после термической обработки. при изготовлении шне- ков обязательной технологической операцией яв- ляется высокий отпуск, поэтому важно знать его влияние на структуру и свойства наплавленного металла. исследования, выполненные на вакуум- ном дифференциальном дилатометре шевена- ра, дают возможность судить о структурной чув- ствительности сплава к последующему нагреву и охлаждению. Как видно из дилатометрической кривой (рис. 3) (нагрев и охлаждение со скоростью 150...170 град/ч) в наплавленном металле происходят фазо- вые γ ↔ α превращения. Критические точки выра- жены довольно четко: точка Ас1 лежит на уровне 650 °с, точка Ас3 — 850 °с. при охлаждении имеет место мартенситное превращение со значительным объемным эффек- том. следует отметить, что структурные превра- щения в металле, характеризующиеся уменьшени- рис. 2. Дилатометрические кривые при непрерывном охлаж- дении наплавленного металла с высоких температур рис. 3. Дилатометрическая кривая при непрерывном нагреве и охлаждении наплавленного металла Vнагр. = 150...170 град/ч НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 24 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 ем объема (кривая загибается вниз), начинаются несколько раньше, примерно при температуре 550 °с. при этих температурах начинается выпа- дение из пересыщенного аустенита тонкодисперс- ных карбидов Cr, Mo и V. сказанное подтверждается дилатограммами от- пуска при этих температурах (рис. 4), свидетель- ствующими о значительном объемном эффекте дополнительного мартенситного превращения, ко- торое происходит в сплаве вследствие обеднения ау- стенита легирующими элементами и снижения его устойчивости против распада. твердость наплавлен- ного металла при этом повышается с HRC 43...44 до 52...53 (рис. 5). максимальное ее значение достига- ется при температуре отпуска 650 °с. при этой же температуре наблюдается и максимальный распад аустенита. Увеличение длительности выдержки не вызывает заметного прироста твердости, поскольку наиболее интенсивное выпадение карбидов, по-ви- димому, происходит в начальный период. после отпуска при 700 °с вследствие больше- го обеднения аустенита объемный эффект мартен- ситного превращения выражен сильнее (см. рис. 4, кривая 2), хотя твердость наплавленного метал- ла несколько ниже (см. рис. 5). Уменьшение твер- дости здесь по сравнению с отпуском при 650 °с происходит, по-видимому, из-за распада первона- чального мартенсита и коагуляции карбидов. выделение дисперсных карбидов при отпу- ске сплава удалось выявить исследованиями с помощью электронного растрового микроскопа. на рис. 6 показаны характерные места выпаде- ния этих карбидов. зарождаются они как в зернах твердого раствора, так и в эвтектических колони- ях, по-видимому, в тех местах, где существуют наиболее благоприятные термодинамические ус- ловия для их образования: дислокации в мартен- сите, границы фаз и др. Служебные свойства наплавленного метал- ла. Учитывая структурную чувствительность на- плавленного металла к термической обработке, рассмотрим влияние отпуска на износостойкость и его механические свойства. Износостойкость. зависимость износостой- кости наплавленного металла от температуры от- пуска показана на рис. 5. испытания проводили на лабораторной установке нК-м [8]. абразивом служил мелкодисперсный кварцевый песок с раз- мером зерен ≤ 80 мкм. в качестве эталона исполь- зовали образцы из отожженной стали 45. Как видно из рис. 5, износостойкость наплав- ленного металла сначала в интервале температур отпуска до 400 °с растет, а затем несколько сни- жается. Это связано, прежде всего, с влиянием от- пуска на количество и устойчивость остаточного аустенита в сплаве, который играет большую роль в процессах изнашивания [9, 10]. положительная роль метастабильного аустенита состоит в том, что не только он сам хорошо сопротивляется абра- зивному изнашиванию, вследствие образования при трении в поверхностном слое мартенсита де- формации, но и прочно удерживает от выкраши- рис. 4. Дилатометрические кривые отпуска наплавленного металла: 1 — 600 °с, 1 ч; 2 — 700 °с, 1 ч рис. 6. выделение тонкодисперсных карбидов в сплаве после отпуска при температуре 650 °с, 1 ч рис. 5. влияние температуры отпуска на твердость HRC, из- носостойкость ε и количество остаточного аустенита Аr НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 25ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 вания мелкие карбиды ванадия. после низкого и среднего отпуска общее количество остаточного аустенита еще сохраняется, но вследствие диф- фузионного перераспределения углерода устой- чивость его снижается, и создаются более благо- приятные условия для образования мартенсита деформации, чем и можно объяснить наблюдае- мое повышение износостойкости. высокий отпуск, особенно при 650 °с, вызыва- ющий распад остаточного аустенита, приводит к некоторому снижению, по сравнению со средним отпуском, износостойкости сплава, хотя твердость в этом случае значительно выше. Дополнительную износостойкость наплавлен- ному металлу придает азотирование, которое, как правило, применяется для защиты остальной ча- сти шнека от износа при изготовлении новых де- талей. азотированный слой из-за высокой леги- рованности металла получается неглубокий (до 0,05 мм), но очень твердый HV25 — 1288 (рис. 7). Благодаря этому, процесс изнашивания наплав- ленного металла, особенно на начальном этапе, существенно замедляется. на рис. 8 приведены результаты сравнитель- ных испытаний в одинаковых условиях рассма- триваемого сплава и некоторых типичных пред- ставителей износостойких сплавов на основе Ni, Co и Fe. химический состав испытанных сплавов приведен ниже в табл. 1. Как видно из рис. 8, относительная износо- стойкость нового сплава как в исходном состоя- нии, так и после отпуска с азотированием заметно выше, чем у никелевого (пг-ср4) и кобальтового (Stellite 6) сплавов. после азотирования она ста- новится также выше, чем у сормайта 1. Коэффициент линейного расширения. Коэф- фициент линейного расширения является важной характеристикой для оценки работоспособности наплавленного изделия в условиях повышенных температур. чем ближе значения коэффициентов линейного расширения наплавляемого и основ- ного металлов, тем меньше уровень остаточных напряжений, меньше деформации наплавленной детали и в конечном итоге лучше условия работы биметаллической детали. результаты измерения коэффициентов линей- ного расширения (Клр) рассматриваемого спла- ва при разных температурах приведены в табл. 2. Для сравнения приведены также данные для стали 40хн, применяемой в качестве основного металла для изготовления шнеков. Как видно из табл. 2 Клр сплава в состоянии после наплавки и после термообработки, суще- рис. 7. распределение твердости в азотированном слое на- плавленного металла рис. 8. относительная износостойкость испытанных про- мышленных сплавов: I — пг-ср4; II — Stellite 6; III — сор- майт 1; IV — PMalloy 21 Т а б л и ц а 1 . Химический состав и твердость сплавов марка порошка (сплава) содержание элементов, мас. % твер- дость HRCс Si Mn B Cr V W Mo Ni Co Fe пг-ср4 (х15н75с4р4) 0,7 3,9 - 3,2 15,8 - - - ост. - ≤ 3 58 пг-10К-02 (Stellite 6) 1,1 2,1 - - 28,1 - 4,4 - - ост. - 42 пг-с1 (сормайт 1) 2,7 2,9 2,7 - 28,6 - - - 4,3 - ост. 46 пр-х18фнм (PMalloy 21) 2,2 0,8 0,9 - 18,2 7,2 - 2,2 2,6 - ост. 43 НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 26 ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 ственно отличаются, что связано с большой раз- ницей в количестве остаточного аустенита. До термообработки он заметно выше. после отпуска при 600 °с вследствие распада остаточного аусте- нита Клр становится меньше, чем у стали 40хн. при термической обработке наплавленных дета- лей это должно приводить к перераспределению остаточных напряжений с образованием в наплав- ленном слое напряжений сжатия, что, как извест- но, благоприятно сказывается на работоспособно- сти деталей. с этой точки зрения, высокий отпуск является полезным. при восстановлении изношенных деталей вы- сокий отпуск может приводить к недопустимым деформациям, вызванным как разницей коэффи- циентов линейного расширения наплавленного и основного металлов, так и объемным эффектом превращений, происходящих в наплавленном ме- талле при отпуске. поэтому в данном случае сле- дует применять средний отпуск при температуре 400 °с, при которой структурные превращения в наплавленном металле отсутствуют. Опыт промышленного использования сплава. разработанный сплав в виде порош- ка используется в промышленности для наплав- ки шнеков преимущественно в Украине фирмой «плазма-мастер лтд». за более чем 20-летний пе- риод накоплен большой опыт по наплавке и экс- плуатации наплавленных деталей как при перера- ботке простых, так и наполненных полимеров. в настоящее время сплав выпускается под торговой маркой PMalloy 21. на практике наплавляют шнеки литьевого и экструзионного оборудования диаметром от 32 до 250 мм и длиной от 600 до 5000 мм. порошок PMalloy 21 обеспечивает прекрасное формиро- вание наплавленного металла (рис. 9) и при пра- вильном выборе режимов наплавки полное от- сутствие трещин в нем, даже на очень массивных деталях. Это важное технологическое преимуще- ство данного сплава позволяет отказаться от пред- варительного подогрева заготовки и тем самым значительно упростить и удешевить процесс на- плавки. порошок можно с успехом применять как при изготовлении новых шнеков, так и при вос- становлении изношенных деталей. в последнем случае за счет хорошего формирования наплав- ленного металла механическая обработка сводит- ся только к финишной шлифовке гребня витка по диаметру. по сравнению с азотированными стойкость на- плавленных шнеков выросла в 3...5 раз в зависи- мости от вида перерабатываемых материалов. на рис. 10 показан внешний вид двух шнеков диаме- тром 45 мм термопластавтомата «Kuasy» после эксплуатации в одинаковых условиях при перера- ботке наполненного полиамида 6.6. фотографии убедительно доказывают преиму- щество шнеков, наплавленных сплавом PMalloy 21. в первом случае износ витков настолько ве- лик, что от них почти ничего не осталось, а во втором они сохранились полностью. несмотря на некоторый износ боковых поверхностей вит- ков и впадин, шнек остается пригодным для даль- нейшей эксплуатации и способен обеспечивать Т а б л и ц а 2 . Сопоставление коэффициентов линейного расширения в зависимости от температуры нагрева материал состояние сплава Коэффициент линейного расширения в интервале температур от 20 °с до 100 200 300 400 500 600 700 сплав пр-х18фнм (PMalloy 21) после наплавки 13,3 13,6 14,0 14,1 14,7 15,0 - после отпуска, 600 °с, 1 ч 10,5 10,7 10,8 11,0 11,5 11,8 11,2 сталь 40хн исходное 11,8 12,3 - 13,4 - 14,0 - рис. 9. внешний вид и макрошлиф витка наплавленного шне- ка диаметром 63 мм рис. 10. внешний вид шнеков диаметром 45 мм после экс- плуатации при переработке полиамида 6.6: а — азотирован- ный шнек без наплавки; б — наплавленный сплавом PMalloy 21 шнек с последующим азотированием НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 27ISSN 0005-111X АВТОМАТИЧЕСКАЯ СВАРКА, №7 (754), 2016 номинальную производительность переработки полимеров. в настоящее время сплав PMalloy 21 с успехом используется и для наплавки других деталей – но- жей дробилок для переработки вторичных поли- меров, плунжеров гидросистем, осей, валов и т. п. Вывод Комплексные исследования структуры и свойств разработанного сплава PMalloy 21 с и длительный опыт эксплуатации наплавленных шнеков убеди- тельно показывают, что данный сплав по работо- способности с успехом может заменить сплавы на основе Ni и Co, традиционно применяемые в промышленности для наплавки этих деталей. он более износостойкий, более технологичный и зна- чительно дешевле. 1. изготовление новых и восстановление изношенных чер- вяков экструдеров плазменной наплавкой / а. м. мак- симчук, г. а. месяц, в. г. нечипоренко [и др.] // хими- ческое и нефтяное машиностроение. – 1973. – № 8. – с. 22–23. 2. Lülsdorf P. Verschleissprobleme mit Zylinder und Schnecke beim Extrudieren / P. Lülsdorf // Reilloy-Bericht. – 1975. – № 4. – р. 1–8. 3. Plasma arc weld surfacing – new route to hardfacing screws // Plastics Technology. – 1977. – 23, № 10. – р. 17–19. 4. Górka J. Przemysłowe aplikacje napawania plazmowego proszkowego / J. Górka, A. Czupryński, T. Kik, M. Melcer // Przeglad Spawalwistwa. – 2011. – № 9. – P. 87–94. 5. гладкий п. в. плазменная наплавка / п. в. гладкий, е. ф. переплетчиков, и. а. рябцев. – К.: «екотехнологія», 2007. – 292 с. 6. фрумин и. и. плазменная наплавка червяков экструде- ров полимерных машин / и. и. фрумин, а. и. сом, п. в. гладкий // теоретические и технологические основы на- плавки. наплавка в машиностроении и ремонте: сборник статей. – Киев: иЭс им. е. о. патона, 1981. – с. 13–21. 7. сом а. и. новый износостойкий сплав для плазменной наплавки / а. и. сом, п. в. гладкий, е. ф. переплетчи- ков // теоретические и технологические основы наплав- ки. наплавочные материал: сборник статей. – Киев: иЭс им. е. о. патона, 1983. – с. 7–11. 8. юзвенко ю. а. лабораторные установки для оценки из- носостойкости наплавленного металла / ю. а. юзвенко, в. а. гавриш, в. ю. марьенко // теоретические и тех- нологические основы наплавки. свойства и испытания наплавленного металла.– Киев: иЭс им. е. о. патона, 1979. – с. 23–27. 9. позняк л. а. штамповые стали / л. а. позняк, ю. м. скрипченко, с. и. тимаев. – м.: металлургия, 1980. – 244 с. 10. попов в. с. рентгеноструктурное исследование превра- щений в рабочей поверхности сплавов при абразивном изнашивании / в. с. попов, ю. и. титух // м и том. – 1975. – № 1. – с. 24–27. поступила в редакцию 19.05.2016 ВСЕУКРАЇНСЬКА КОНФЕРЕНЦІЯ «СУЧАСНІ ПРОБЛЕМИ ЗВАРЮВАННЯ ТА СПОРІДНЕНИХ ТЕХНОЛОГІЙ. УДОСКОНАЛЕННЯ ПІДГОТОВКИ КАДРІВ» 7–9 вересня 2016 р. м. Маріуполь ■ Підвищення якості і ефективності процесів зварювання та інших споріднених технологій ■ Проблеми проектування, виготовлення і експлуатації зварних конструкцій ■ Система сертифікації продукції зварювального виробництва ■ Фізико-хімічні процеси при зварюванні та споріднених процесах ■ Контроль якості та надійність зварних конструкцій ■ Енерго- та ресурсозбереження у зварюванні ■ Удосконалення підготовки кадрів в умовах багаторівневої системи вищої освіти ■ Математичне, фізичне, імітаційне моделювання, комп’ютерні та інформаційні технології в зварюванні та споріднених процесах ■ Механізація та автоматизація у зварюванні та споріднених процесах ■ Матеріалознавство у зварюванні та споріднених процесах РОБОЧІ МОВИ КОНФЕРЕНЦІЇ українська, російська, англійська До початку роботи конференції будуть видані тези доповідей. Найкращі доповіді будуть рекомендовані для видання в журналі «Вісник ДВНЗ «ПДТУ». АДРЕСА ОРГАНІЗАЦІЙНОГО КОМІТЕТУ ДВНЗ «Приазовський державний технічний університет (ПДТУ). 87500, м. Маріуполь, Донецька обл., Україна, вул. Університетська 7. Тел. кафедри: (380) 629 44 65 91; (380) 629 44 62 16 E-mail: pstu.edu.oitzv@gmail.com

Сплав на основе железа для плазменно-порошковой наплавки шнеков экструдеров и термопластавтоматов

Institution

Ähnliche Einträge