Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням

Досліджено зміни структури та механічних властивостей гарячевальцьованої евтектоїдної сталі (0,76% С, 0,79% Mn, 0,32% Si) після додаткового швидкісного електротермічного оброблення — нормалізації або гартування з високотемпературним відпуском. Сталь після швидкісного нагрівання до 820°C охолоджували...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2018
Main Authors:	Тельович, Р.В., Гарасим, Ю.А., Кречковська, Г.В., Бондаревська, Н.О.
Format:	Article
Language:	Ukrainian
Published:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2018
Series:	Металлофизика и новейшие технологии
Subjects:	Физика прочности и пластичности
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151878
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням / Р.В. Тельович, Ю.А. Гарасим, Г.В. Кречковська, Н.О. Бондаревська // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 11. — С. 1489-1508. — Бібліогр.: 15 назв. — укр.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-151878
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1518782025-02-23T19:55:11Z Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням Улучшение структуры и механических характеристик горячекатаной эвтектоидной стали скоростной термической обработкой Improvement of Structure and Mechanical Characteristics of Hot-Rolled Eutectoid Steel by Means of High-Speed Heat Treatment Тельович, Р.В. Гарасим, Ю.А. Кречковська, Г.В. Бондаревська, Н.О. Физика прочности и пластичности Досліджено зміни структури та механічних властивостей гарячевальцьованої евтектоїдної сталі (0,76% С, 0,79% Mn, 0,32% Si) після додаткового швидкісного електротермічного оброблення — нормалізації або гартування з високотемпературним відпуском. Сталь після швидкісного нагрівання до 820°C охолоджували з різними швидкостями для одержання структур перліту чи суміші верхнього і нижнього бейніту та відпущеного мартенситу. Таке додаткове термічне оброблення поліпшує комплекс механічних властивостей гарячевальцьованої сталі, найефективніше після формування бейнітної структури. Встановлено, що руйнування високовідпущеної сталі за випробування на ударне вигинання та статичну тріщиностійкість супроводжується розшаруванням з поширенням тріщини у площині, паралельній площині вальцювання. Це зумовлює анізотропію ударної в’язкости. Статична тріщиностійкість K1cK1c сталі слабо змінюється, залежно від орієнтації площини руйнування зразків стосовно площини вальцювання, а її значення зберігаються на достатньо високому рівні. Исследованы изменение структуры и механических свойств горячекатаной эвтектоидной стали (0,76% C, 0,79% Mn, 0,32% Si) после дополнительной скоростной электротермической обработки — нормализации или закалки с высокотемпературным отпуском. Сталь после скоростного нагрева до 820°C охлаждали с различными скоростями для получения структур перлита или смеси верхнего и нижнего бейнита и отпущенного мартенсита. Такая дополнительная термическая обработка улучшает комплекс механических свойств горячекатаной стали, наиболее эффективно после формирования бейнитной структуры. Установлено, что разрушение высокоотпущенной стали после испытаний на ударный изгиб и статическую трещиностойкость сопровождается расслоением с распространением трещины в плоскости, параллельной плоскости прокатки. Это приводит к анизотропии ударной вязкости. Статическая трещиностойкость K1cK1c стали слабо меняется в зависимости от ориентации плоскости разрушения образцов относительно плоскости прокатки, а её значения сохраняются на достаточно высоком уровне. The changes in structure and mechanical properties of hot-rolled eutectoid steel (0.76% C, 0.79% Mn, 0.32% Si) are studied after additional high-speed electrothermal treatment—normalization or quenching with high-temperature tempering. Steel after high-speed heating to 820°C was cooled at different rates to obtain pearlite structures or a mixture of the upper and lower bainites and tempered martensite. Such additional heat treatment improves the complex of mechanical properties of hot-rolled steel, most effectively after the formation of the bainitic structure. As found, the destruction of high-released steel after impact tests and static fracture toughness is accompanied by delamination with the propagation of a crack in a plane parallel to the rolling plane. This leads to anisotropy of the toughness. The static fracture toughness K1cK1c of steel is slightly changing, depending on the orientation of the plane of fracture of the samples relative to the rolling plane, and its values remain at a sufficiently high level. 2018 Article Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням / Р.В. Тельович, Ю.А. Гарасим, Г.В. Кречковська, Н.О. Бондаревська // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 11. — С. 1489-1508. — Бібліогр.: 15 назв. — укр. 1024-1809 PACS: 61.72.Ff, 62.20.F-, 62.20.M-, 81.20.Hy, 81.40.Ef, 81.40.Lm, 83.50.Uv DOI: 10.15407/mfint.40.11.1489 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151878 uk Металлофизика и новейшие технологии application/pdf Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
topic	Физика прочности и пластичности Физика прочности и пластичности
spellingShingle	Физика прочности и пластичности Физика прочности и пластичности Тельович, Р.В. Гарасим, Ю.А. Кречковська, Г.В. Бондаревська, Н.О. Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням Металлофизика и новейшие технологии
description	Досліджено зміни структури та механічних властивостей гарячевальцьованої евтектоїдної сталі (0,76% С, 0,79% Mn, 0,32% Si) після додаткового швидкісного електротермічного оброблення — нормалізації або гартування з високотемпературним відпуском. Сталь після швидкісного нагрівання до 820°C охолоджували з різними швидкостями для одержання структур перліту чи суміші верхнього і нижнього бейніту та відпущеного мартенситу. Таке додаткове термічне оброблення поліпшує комплекс механічних властивостей гарячевальцьованої сталі, найефективніше після формування бейнітної структури. Встановлено, що руйнування високовідпущеної сталі за випробування на ударне вигинання та статичну тріщиностійкість супроводжується розшаруванням з поширенням тріщини у площині, паралельній площині вальцювання. Це зумовлює анізотропію ударної в’язкости. Статична тріщиностійкість K1cK1c сталі слабо змінюється, залежно від орієнтації площини руйнування зразків стосовно площини вальцювання, а її значення зберігаються на достатньо високому рівні.
format	Article
author	Тельович, Р.В. Гарасим, Ю.А. Кречковська, Г.В. Бондаревська, Н.О.
author_facet	Тельович, Р.В. Гарасим, Ю.А. Кречковська, Г.В. Бондаревська, Н.О.
author_sort	Тельович, Р.В.
title	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
title_short	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
title_full	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
title_fullStr	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
title_full_unstemmed	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
title_sort	поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
publishDate	2018
topic_facet	Физика прочности и пластичности
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/151878
citation_txt	Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням / Р.В. Тельович, Ю.А. Гарасим, Г.В. Кречковська, Н.О. Бондаревська // Металлофизика и новейшие технологии. — 2018. — Т. 40, № 11. — С. 1489-1508. — Бібліогр.: 15 назв. — укр.
series	Металлофизика и новейшие технологии
work_keys_str_mv	AT telʹovičrv polípšennâstrukturitamehaníčnihharakteristikgarâčevalʹcʹovanoíevtektoídnoístalíšvidkísnimtermíčnimobroblennâm AT garasimûa polípšennâstrukturitamehaníčnihharakteristikgarâčevalʹcʹovanoíevtektoídnoístalíšvidkísnimtermíčnimobroblennâm AT krečkovsʹkagv polípšennâstrukturitamehaníčnihharakteristikgarâčevalʹcʹovanoíevtektoídnoístalíšvidkísnimtermíčnimobroblennâm AT bondarevsʹkano polípšennâstrukturitamehaníčnihharakteristikgarâčevalʹcʹovanoíevtektoídnoístalíšvidkísnimtermíčnimobroblennâm AT telʹovičrv ulučšeniestrukturyimehaničeskihharakteristikgorâčekatanojévtektoidnojstaliskorostnojtermičeskojobrabotkoj AT garasimûa ulučšeniestrukturyimehaničeskihharakteristikgorâčekatanojévtektoidnojstaliskorostnojtermičeskojobrabotkoj AT krečkovsʹkagv ulučšeniestrukturyimehaničeskihharakteristikgorâčekatanojévtektoidnojstaliskorostnojtermičeskojobrabotkoj AT bondarevsʹkano ulučšeniestrukturyimehaničeskihharakteristikgorâčekatanojévtektoidnojstaliskorostnojtermičeskojobrabotkoj AT telʹovičrv improvementofstructureandmechanicalcharacteristicsofhotrolledeutectoidsteelbymeansofhighspeedheattreatment AT garasimûa improvementofstructureandmechanicalcharacteristicsofhotrolledeutectoidsteelbymeansofhighspeedheattreatment AT krečkovsʹkagv improvementofstructureandmechanicalcharacteristicsofhotrolledeutectoidsteelbymeansofhighspeedheattreatment AT bondarevsʹkano improvementofstructureandmechanicalcharacteristicsofhotrolledeutectoidsteelbymeansofhighspeedheattreatment
first_indexed	2025-11-24T20:41:27Z
last_indexed	2025-11-24T20:41:27Z
_version_	1849705771747508224
fulltext	ФИЗИКА ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ PACS numbers: 61.72.Ff, 62.20.F-, 62.20.M-, 81.20.Hy, 81.40.Ef, 81.40.Lm, 83.50.Uv Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням Р. В. Тельович, Ю. А. Гарасим, Г. В. Кречковська, Н. О. Бондаревська Інститут металофізики ім. Г. В. Курдюмова НАН України, бульв. Академіка Вернадського, 36, 03142 Київ, Україна Фізико-механічний інститут ім. Г. В. Карпенка НАН України, вул. Наукова, 5, 79060 Львів, Україна Досліджено зміни структури та механічних властивостей гарячевальцьо- ваної евтектоїдної сталі (0,76% С, 0,79% Mn, 0,32% Si) після додаткового швидкісного електротермічного оброблення — нормалізації або гарту- вання з високотемпературним відпуском. Сталь після швидкісного нагрі- вання до 820°С охолоджували з різними швидкостями для одержання структур перліту чи суміші верхнього і нижнього бейніту та відпущеного мартенситу. Таке додаткове термічне оброблення поліпшує комплекс ме- ханічних властивостей гарячевальцьованої сталі, найефективніше після формування бейнітної структури. Встановлено, що руйнування високові- дпущеної сталі за випробування на ударне вигинання та статичну тріщи- ностійкість супроводжується розшаруванням з поширенням тріщини у площині, паралельній площині вальцювання. Це зумовлює анізотропію ударної в’язкости. Статична тріщиностійкість K1с сталі слабо змінюється, залежно від орієнтації площини руйнування зразків стосовно площини вальцювання, а її значення зберігаються на достатньо високому рівні. Corresponding author: Julian Andriyovych Garasym E-mail: garasym@imp.kiev.ua G. V. Kurdyumov Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine, 36 Academician Vernadsky Blvd., UA-03142 Kyiv, Ukraine *G. V. Karpenko Physico-Mechanical Institute, N.A.S. of Ukraine, 5 Naukova Str., 79060 Lviv, Ukraine Citation: R. V. Teliovich, J. A. Garasym, H. V. Krechkovska, and N. O. Bondarevska, Improvement of Structure and Mechanical Characteristics of Hot-Rolled Eutectoid Steel by Means of High-Speed Heat Treatment, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 40, No. 11: 1489–1508 (2018) (in Ukrainian), DOI: 10.15407/mfint.40.11.1489. Ìеталлофиз. новейøие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2018, т. 40, № 11, сс. 1489–1508 / DOI: 10.15407/mfint.40.11.1489 Оттиски доступнû непосредственно от издателя Ôотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией  2018 ÈÌÔ (Èнститут металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Óкраинû) Напечатано в Óкраине. 1489 https://doi.org/10.15407/mfint.40.11.1489 https://doi.org/10.15407/mfint.40.11.1489 1490 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА Ключові слова: евтектоїдна сталь, швидкісне електротермічне оброблен- ня, механічні характеристики за розтягу, ударна в’язкість, статична трі- щиностійкість, анізотропія. The changes in structure and mechanical properties of hot-rolled eutectoid steel (0.76% C, 0.79% Mn, 0.32% Si) are studied after additional high-speed electrothermal treatment—normalization or quenching with high- temperature tempering. Steel after high-speed heating to 820°C was cooled at different rates to obtain pearlite structures or a mixture of the upper and lower bainites and tempered martensite. Such additional heat treatment im- proves the complex of mechanical properties of hot-rolled steel, most effec- tively after the formation of the bainitic structure. As found, the destruction of high-released steel after impact tests and static fracture toughness is ac- companied by delamination with the propagation of a crack in a plane parallel to the rolling plane. This leads to anisotropy of the toughness. The static fracture toughness K1c of steel is slightly changing, depending on the orien- tation of the plane of fracture of the samples relative to the rolling plane, and its values remain at a sufficiently high level. Key words: eutectoid steel, high-speed electrothermal treatment, mechanical characteristics under tension, impact strength, static crack resistance, ani- sotropy. Èсследованû изменение структурû и механических свойств горячеката- ной эвтектоидной стали (0,76% C, 0,79% Mn, 0,32% Si) после дополни- тельной скоростной электротермической обработки — нормализации или закалки с вûсокотемпературнûм отпуском. Сталь после скоростного нагрева до 820°C охлаждали с различнûми скоростями для получения структур перлита или смеси верхнего и нижнего бейнита и отпущенного мартенсита. Такая дополнительная термическая обработка улучшает комплекс механических свойств горячекатаной стали, наиболее эффек- тивно после формирования бейнитной структурû. Óстановлено, что раз- рушение вûсокоотпущенной стали после испûтаний на ударнûй изгиб и статическую трещиностойкость сопровождается расслоением с распро- странением трещинû в плоскости, параллельной плоскости прокатки. Это приводит к анизотропии ударной вязкости. Статическая трещино- стойкость K1с стали слабо меняется в зависимости от ориентации плоско- сти разрушения образцов относительно плоскости прокатки, а её значе- ния сохраняются на достаточно вûсоком уровне. Ключевые слова: эвтектоидная сталь, скоростная электротермическая обработка, механические характеристики при растяжении, ударная вяз- кость, статическая трещиностойкость, анизотропия. (Отримано 6 липня 2018 р.) 1. ВСТУП Техніко-економічні переваги термічного оброблення конструкцій- них сталей з використанням різних високоефективних способів ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1491 швидкісного електронагрівання (електроконтактний, індукційний) відомі [1, 2]. Однак стосовно вуглецевих евтектоїдних сталей відо- мості про особливості структурно-фазових перетворень в них доте- пер не систематизовані. Насамперед, це стосується таких найрозпо- всюдженіших способів термозміцнення як гартування з відпуском та нормалізація. Однією з особливостей структурного стану сталевого прокату, сформованого під час інтенсивної гарячої деформації в аустенітній області, є наявність просторової структурно-фазової неодноріднос- ти (шаруватости), що обумовлює анізотропію механічних характе- ристик. Процеси формування ферито-перлітної неоднорідности у вигляді шаруватої структури з фериту і перліту у низьковуглецевих сталях, які щонайширше використовують у виробництві листового прокату, вже детально вивчені [3]. Подібних досліджень сталей евтектоїдного класу дотепер немає. Необхідність їх проведення зумовлена, насамперед, відмінністю структури гарячевальцьованих сталей обох класів у вихідному ста- ні. На відміну від низьковуглецевих сталей, в структурі сталей з вмістом вуглецю, близьким до евтектоїдного, відсутні відокремлені області фериту без наявних в них включень цементиту. Здебільшо- го це перлітоподібні або мартенситні структури. Поза сумнівом, та- ка відмінність позначиться на зміні кінетичних і концентраційних умов розвитку фазових і структурних перетворень під час термічно- го зміцнення евтектоїдних сталей та на виникненні структурної не- однорідности. Дану роботу присвячено вивченню можливостей електротерміч- ного оброблення в поліпшенні механічних властивостей гарячева- льцьованої сталі евтектоїдного класу. 2. МАТЕРІЯЛИ І МЕТОДИ ДОСЛІДЖЕННЯ Досліджували гарячевальцьовану малолеґовану сталь з хемічним складом, близьким до евтектоїдного (табл. 1). Для заготовок сталі зі структурою гарячої деформації була використана найбільш проде- формована, з відомими параметрами маршруту вальцювання (ε ≅ 1), частина рейки (шийка) Р76. Рейки виготовлені шляхом гарячого вальцювання слябів в температурному інтервалі 1500…900°С згідно нормативної технології, діючій на металургійному комбінаті «Азовсталь». Із заготовок механічним способом вирізали орієнто- вані в напрямку вальцювання довгі пластини (13×17×1200 мм3). Електротермічне оброблення пластин здійснювалось за допомогою дослідної установки [4] з використанням електроконтактного на- грівання струмом промислової частоти. Швидкість нагрівання пла- стин до температури аустенітизації 820…850°С, а також відпуску при 620°С, становила 3…5°С⋅с−1. 1492 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА При формуванні остаточної структури сталі використовували режими термічного оброблення з різними температурно-часовими умовами охолодження (рис. 1). При нормалізації після швидкісної аустенітизації пластини охолоджувались до кімнатної температури струменем теплого повітря (Vох = 5…2°С⋅с−1) (режим 1 на рис. 1), а для гартування — зануренням в оливу (режим 3). Після гартування пластини відпускали при 620°С з наступним охолодженням у воді. Термічне оброблення за режимом 2 полягало у комбінованому охо- лодженні пластин (спочатку з використанням охолоджувального середовища, яке запобігало би утворенню перліту, а після цього (нижче 500…450°С) на спокійному повітрі). З термооброблених пластин виготовляли стандартні зразки для визначення: – базових характеристик міцности та пластичности за одновісно- го розтягу зі швидкістю деформування 5⋅10−3 °С⋅с−1; – ударної в’язкости KCU (концентратор типу Ìенаже) за темпе- Рис. 1. Схеми охолодження сталі після нагрівання (Vн = 3–5°С⋅с−1) до 820– 850°С. Fig. 1. Schemes of cooling of steel after heating (Vh = 3–5°С⋅s−1) to 820–850°С. ТАБЛИЦЯ 1. Хемічний склад сталі. TABLE 1. Chemical composition of steel. Хемічний склад сталі, % мас. C Mn Si Cr V Ti P S 0,78 1,00 0,23 0,04 0,03 0,010 ≤0,035 ≤0,035 ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1493 ратур +20 і −40°С на маятниковому копрі за номінальних значень енергії копра 150…300 Дж; – статичної тріщиностійкости J1c (з перерахунком в K1c) при +20 і −40°С. Óдарну в’язкість і статичну тріщиностійкість оцінювали на зра- зках з концентраторами напружень, розташованими поперек на- пряму вальцювання в площині вальцювання (варіянт 1) та перпен- дикулярно до неї (варіянт 2) (рис. 2). На тріщиностійкість випробо- вували призматичні зразки 13×19 мм в перерізі з боковим концент- ратором напружень і попередньо наведеною втомною тріщиною (згідно з вимогами [5]), які навантажували за схемою триточкового вигину за швидкости переміщення рухомої траверси машини у 0,5 мм⋅хв−1. Загалом, за кімнатної температури негартовані малолеґовані сталі характеризуються високою пластичністю. Тому, для корект- ного оцінювання їхньої тріщиностійкости, використовують підходи нелінійної механіки руйнування, зокрема метод J-інтегралу [6] з реєстрацією діяграми «прикладене до зразка зусилля P — перемі- щення точки його прикладання ∆». Визначені з цих діяграм зна- чення J1 перераховували в показник лінійної механіки руйнування (коефіцієнт інтенсивности напружень K1). Для металографічних досліджень використали методи оптичної та трансмісійної електронної мікроскопії за допомогою приладів Neophot-32 та JEM-200. Ìікроструктуру виявляли хемічним трав- ленням 3%-ним розчином азотної кислоти в етиловому спирті та пересиченим розчином пікринової кислоти. Вміст елементів леґу- вання в структурних складових сталі визначали рентґеноструктур- Рис. 2. Положення концентратора на зразках для випробувань на ударний вигин і статичну тріщиностійкість. Fig. 2. Position of the concentrator on the tests for impact tests bend and stat- ic crack resistance. 1494 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА ним аналізатором «Comeca». Середні значення розмірів аустеніт- них зерен визначали обробленням цифрових зображень мікростру- ктури за допомогою програмного продукту Image-Pro Plus. 3. РЕЗУЛЬТАТИ ДОСЛІДЖЕНЬ Характеристики сталі у вихідному стані. Результати металографі- чних досліджень показали, що після гарячого вальцювання в сталі сформувалася структура пластинкового перліту, товщина ферит- них прошарків в якому змінювалася від 0,15 до 0,9 мкм, а пласти- нок цементиту — від 0,02 до 0,05 мкм (рис. 3). Ó площинах шліфа, перпендикулярних до площини вальцювання, виявили структурну неоднорідність у вигляді паралельних площині вальцювання пері- одично розташованих смуг шириною 10…20 мкм, які відрізнялися за схильністю до травлення (світлі та темні смуги на рис. 4). Рент- ґеноспектральною аналізою показали деякі відмінності за хеміч- ним складом в цих смугах, що могло спричинити різну інтенсив- ність травлення. Встановили, що в темних смугах вміст елементів леґування (Cr, Si, Mn, Ti) дещо вищий, ніж у світлих (див. табл. 2). Сталі у вихідному стані (після вальцювання) властиві невисока міцність, пластичність та низька ударна в’язкість (табл. 3). Однак критичне значення її статичної тріщиностійкости K1c досягло до- сить високого рівня (90 ÌПа⋅м1/2). Ìожливий прояв анізотропії ударної в’язкости через невисокі її значення встановити не вдалося. Рис. 3. Ìікроструктура гарячевальцьованої сталі. а, б — оптична та тран- смісійна електронна мікроскопія, відповідно. Fig. 3. Microstructure of hot-rolled steel. а, б—optical and transmission elec- tron microscopy, respectively. ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1495 Вплив умов аустенітизації на розмір зерна аустеніту. Вплив швид- кости та температури аустенітизації гарячевальцьованої сталі на зміну середнього діяметра Dсер. зерна аустеніту вивчали на зразках, попередньо нагрітих до різних температур зі швидкостями 3…5 та 30…40°С⋅с−1 з наступним гартуванням у воду. Аналіза структур гар- тованої сталі з виявленими межами аустенітних зерен свідчить (рис. 5), що незалежно від температури аустенітизації прискорене нагрівання зразків гальмує ріст аустенітного зерна в сталі (табл. 4). Середній розмір зерна аустеніту, сформованого за температури, близької до завершення поліморфного α → γ-перетворення, менш чутливий до зростання швидкости нагрівання. Відзначили, що за незмінности швидкости охолодження під час гартування нерівно- мірність зміни розміру зерен аустеніту по об’єму зразків зростала з підвищенням температури аустенітизації (рис. 5). Водночас, за не- Рис. 4. Ìікроструктура швидко відпущеної сталі в різних площинах. а, в — перпендикулярно площині прокатки, б — паралельно площині прокатки. Fig. 4. Microstructure of fast-released steel in different planes. а, в— perpendicular to the rolling plane, б—parallel to the rolling plane. ТАБЛИЦЯ 2. Вміст леґувальних елементів (% мас.) в смугах швидко від- пущеної сталі. TABLE 2. Content of alloying elements (% mass) in strips of quick release steel. Тип смуг Mn Si Сr Ti S Fe + C Світлі 1,05 0,26 0,045 0,01 0,003 Решта Темні 1,1 0,29 0,062 0,015 0,008 Решта 1496 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА змінности температури аустенітизації неоднорідність за розмірами зерен аустеніту зменшувалася в міру зростання швидкости нагрі- вання зразків під час гартування (рис. 6). Вплив гартування зі швидкісним відпуском на структуру та влас- тивості сталі. Ìікроструктура сталі після повного циклу термічно- го оброблення із швидкісним нагріванням до температури аустені- тизації 850°С, гартуванням і наступним високотемпературним від- пуском при 620°С (режим 3 на рис. 1) показана на рис. 7. Встанови- ли, що після термічного оброблення за таким режимом в сталі фор- мувалася структура відпущеного мартенситу з низькою густиною дислокацій в межах окремих комірок, з дещо огрубленими часточ- ками цементиту, які здебільшого розташовувалися вздовж меж кристалів мартенситу або коміркової дислокаційної структури. Ро- змір комірок всередині кристалів мартенситу становив 150…250 мкм, а їх дезорієнтація досягала 3…50. Середній діяметер аустеніт- ного зерна становив Dсер ≅ 15 мкм, а товщина часточок карбідів змі- нювалася в діяпазоні 0,014…0,028 мкм. Структурно-хемічна неод- норідність вихідного стану повністю успадковується. За використання такого режиму термозміцнення вдалося майже вдвічі підвищити границю плинности (σ0,2) і відносне звуження ψ сталі (табл. 3). Особливо відчутний позитивний вплив такого термі- чного оброблення на ударну в’язкість та статичну тріщиностійкість сталі. Зокрема, ударна в’язкість за випробування при +20°С зросла ТАБЛИЦЯ 3. Ìеханічні властивості термозміцненої сталі. TABLE 3. Mechanical properties of thermoset steel. № п/п Термічне оброблення Ìеханічні властивості σ0,2, ÌПа σв, ÌПа δ, % ψ, % HВ KCU, Дж/см2 K1с, ÌПа⋅м1/2 20°С −40°С 20°С −40°С 1 Вихідний стан (гаряче- катаний прокат) 550 925 9,9 26,7 280 20 (вар.1) – 90 (1) – 2 Нормалізація, режим 1 (Vн ≅ 3…5°С⋅с−1, Тн = 820°С, Vох. = 0,5…2°С⋅с−1) 585 1040 13,74 46,0 320 48 (вар.1) 47 (вар.2) – – 130 (1) 120 (2) – – 3 Нормалізація, режим 2 (Vн ≅ 3…5°С⋅с−1), Тн = 820 °C, Vох. ≥ Vкр. в інтервалі 820– 500°С, далі на повітрі 1105 1300 14,0 47,0 390 110 (1) 90 (2) – – 380 (1), K1 – – 4 Швидкісне гартування (Тн = 850°C, Vн ≅ 5°С⋅с−1, олива) + відпуск Тн = 650°C, Vн = 10°С⋅с−1) 1050 1220 10,65 43,6 400 106 (вар. 1) 35 (вар. 2) 40 (вар. 1) 20 (вар. 2) – – 80 (1) 80 (2) ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1497 у понад п’ять разів. Та найголовніше, що, якщо знехтувати відмін- ністю напрямків поширення руйнування за використання зразків 1 та 2 типів (згідно з рис. 2), то навіть за температури випробування у −40°С позитивний вплив такого термічного оброблення очевидний, причому і на ударну в’язкість, і на статичну тріщиностійкість (табл. 3). Очевидна також відмінність за ударною в’язкістю зразків з різ- ною орієнтацією концентратора відносно площини вальцювання (за випробування при +20°С ці значення для зразків з концентратором в площині вальцювання (варіянт 1 на рис. 2) були в 3 рази вищими, ніж для зразків з концентратором, нанесеним за варіянтом 2. За випробування при −40°С ріжниця між зразками з різною орієнтаці- єю надрізів по відношенню до площини вальцювання не перевищу- вала 2 разів. А стосовно статичної тріщиностійкости, то навіть за Рис. 5. Ìікроструктура загартованої сталі з виявленими межами аустеніт- них зерен. а, б — температура нагріву 800 і 900°С відповідно; швидкість нагріву при аустенітизації 5…7°С⋅с−1. Fig. 5. Microstructure of tempered steel with detected austenitic boundaries grains; а, б—heating temperature 800 and 900°С, respectively; heating rate for austenitic 5…7°С⋅s−1. ТАБЛИЦЯ 4. Залежність середніх діяметрів зерен аустеніту (мкм) від швидкости і температури нагріву. TABLE 4. Dependence of average diameters of austenite grains (µm) on the speed and temperature of heating. Швидкість нагріву, °С⋅с−1 Температура нагріву, °С 800 850 900 950 975 3–5 16,5 20 23,5 29 – 30–40 – 16 16,5 18 21,0 1498 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА випробування при −40°С рівень K1c залишився практично на тому ж рівні, що і за випробування вальцьованої сталі (без термічного об- роблення) за температури +20°С (табл. 3). Ìакрофрактографічна аналіза зламів термічно оброблених за режимом 3 зразків на удар і статичну тріщиностійкість виявила (рис. 8), що анізотропія опору крихкому руйнування за ударною в’язкістю зумовлена відмінністю реалізованих механізмів руйну- вання. Ó випадку випробування зразків з концентратором, розта- шованим в площині вальцювання, руйнування від концентратора Рис. 6. Ґістограми частотного розподілу середніх діяметрів аустенітних зерен; а, б — швидкості нагріву 3…5 та 30…40°С⋅с−1 відповідно; температу- ра гартування — 850°С. Fig. 6. Histograms of frequency distribution of average diameters of austenit- ic grains; а, б is the heating rate of 3…5 and 30…40°С⋅s−1, respectively; quenching temperature—850°С. Рис. 7. Ìікроструктури загартованої (Тн = 850°С, Vн = 3…5°С⋅с−1, олива) (а) та відпущеної (Тв = 620°С, Vн = 3…5°С⋅с−1) (б) сталі. Fig. 7. Microstructure of hardened (Th = 850°С, Vh = 3…5°С⋅s−1, oil) (а) and re- leased (Tr = 620°С, Vh = 3…5°С⋅s−1) (б) steel. ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1499 відбувається не перпендикулярно до напряму дії розтягувальних напружень у вершині надрізу, а майже паралельно до них, тобто вздовж, а не поперек зразка (рис. 8, а). Така особливість руйнуван- ня зразків після термічного оброблення спричинена розшаруван- ням вздовж напряму вальцювання. Внаслідок цього зростають енергетичні витрати на руйнування зразка, що зумовлює високий рівень KCU [7, 8]. Інший характер руйнування спостерігали за випробування зразків з концентрато- ром, нанесеним перпендикулярно площині вальцювання (рис. 8, б). При цьому поверхня зламу зразків була перпендикулярною до на- пряму дії напружень розтягу і, відповідно, орієнтована у попереч- ному перерізі зразка. Однак, на макропласкій поверхні зламу спо- стерігали вторинні тріщини у напрямі вальцювання, які також вказували на схильність сталі до розшарування. За випробування на статичну тріщиностійкість за пониженої те- Рис. 8. Характер руйнування зразків відпущеної сталі після випробувань на ударний вигин (а, б) (+20°С) і статичну тріщиностійкість (в, г) (−40°С). а, в, г — положення концентратора в площині прокатки та б — перпенди- кулярно їй відповідно. Fig. 8. The nature of the destruction of samples of released steel after testing on shock bend (а, б) (+20°С) and static crack resistance (в, г) (−40°С). а, в, г— position of the concentrator in the rolling plane and б—perpendicular to it, respectively. 1500 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА мператури зразків рейкової сталі з концентратором, нанесеним в площині вальцювання (варіянт 1), залежність P–∆ зберігала ліній- ність аж до старту попередньо наведеної втомної тріщини (рис. 9), що дало можливість безпосередньо визначити рівень K1c. Однак, як і за випробування на ударний вигин, подальший приріст тріщини ∆а вже був не в площині росту втомної тріщини, а повздовж балко- вого зразка (рис. 8, в, г). Рис. 9. Типова крива навантаження зразків відпущеної сталі при випробу- ванні на статичну тріщиностійкість (−40°C). Fig. 9. Typical load curve of samples of released steel when tested on static fracture resistance (−40°C). Рис. 10. Криві K1–∆а відпущеної сталі з різним способом нанесення конце- нтратора. 1 — концентратор в площині прокатки, 2 — концентратор, пер- пендикулярний площині прокатки. Fig. 10. Curves K1–∆a released steel with different application method the hub. 1—the concentrator in the rolling plane, 2—concentrator perpendicular to the rolling plane. ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1501 Для порівняння тріщиностійкости сталі з різною орієнтацією концентратора, визначені значення J1 перераховано в значення K1 і аналогічно до R-кривих в координатах J1–∆а побудували залежнос- ті K1–∆а (рис. 10). Встановили, що рівень K1с сталі, термічно оброб- леної за режимом 3, не залежить від розташування концентратора по відношенню до площини вальцювання і становить ≅ 80 ÌПа⋅м1/2. Однак, за орієнтації концентратора (площини поширення втомної тріщини) поперек площини вальцювання поверхня статичного під- ростання тріщини не відхиляється від поперечного перерізу зразка. Аналізуючи результати, одержані на обох варіянтах розташування концентраторів на зразках, прийшли до висновку, що старт тріщи- ни за пониженої температури випробування, а, отже, значення K1с, не залежать від орієнтації попередньо наведеної втомної тріщини відносно площини вальцювання. Цим підтвердили його універса- льність як показника статичної тріщиностійкости матеріялу, а не зразка. Вплив нормалізації за режимом 1 на структуру та властивості ста- лі. Після нормалізації сталі зі швидкісним нагріванням зразків (зі швидкістю 3…5°С⋅с−1) до температури аустенітизації 820°С форму- валася дещо більш дисперсна, ніж в гарячевальцьованому варіянті сталі, структура перліту з феритними прошарками від 0,08 до 0,5 мкм та пластинами цементиту від 0,012 до 0,03 мкм (рис. 11, а). Як і при попередній схемі швидкісного термооброблення, структурно- хемічна неоднорідність повністю зберігається. Порівняльна аналіза механічних характеристик, одержаних за Рис. 11. Ìікроструктура сталі після нормалізації від 820°С; Vн = 3…5°С⋅с−1 а — оптична мікроскопія, б — фрактограма поверхні руйнування зразка після випробувань на ударний вигин (+20°С). Fig. 11. Microstructure of steel after normalization from 820°С; Vh = = 3…5°С⋅s−1 а is an optical microscopy; б is a fractograph of the surface of the sample’s destruction after a shock bend test (+20°C). 1502 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА випробувань розтягом зразків нормалізованої за таким режимом сталі, свідчить, що комплекс характеристик міцности та пластич- ности поліпшився (табл. 3). Особливо помітно зросли характерис- тики пластичности δ і ψ (в 1,3…1,5 рази). Попри підвищення харак- теристик міцности та твердости сталі підвищилася також її ударна в’язкість (рівень KCU зріс більше, ніж у 2 рази) та статична тріщи- ностійкість (значення K1с зросли на 30%). Важливою особливістю зміни цих характеристик для нормалізованої сталі зі структурою пластинкового перліту є їх нечутливість до розташування концент- ратора по відношенню до площини вальцювання (варіянт 1 чи 2 за схемою на рис. 2). Зазначимо, що при випробах зразків на ударний вигин та тріщиностійкість з різним розташуванням концентратора, розповсюдження тріщини під час руйнування відбувалося виключ- но в площині, перпендикулярній до напряму дії розтягувальних напружень. Крім того, після випробування на ударний вигин сталі, нормалізованої за режимом 1, на поверхнях зламів зразків виявили фрактографічні ознаки в’язкого руйнування у вигляді рельєфу, сформованого внаслідок зсуву (рис. 11, б). Вплив нормалізації за режимом 2 на структуру та властивості ста- лі. Ìікроструктуру сталі, сформовану в умовах охолодження з більш вищою швидкістю (за режимом 2 на рис. 1), ніж при реалізації ре- жиму 1, показано на рис. 12, а, б. З огляду на те, що при цьому ре- жимі охолодження основні процеси під час γ → α-перетворення від- буваються за умов безперервного охолодження в температурному діяпазоні, нижчому за температуру максимальної нестабільности аустеніту, одержану структуру класифікували як складну суміш Рис. 12. Ìікроструктура сталі після термічного оброблення згідно з режи- мом 2 (рис. 1). а, б — оптична та електронна мікроскопія відповідно; Тн = 820°С; в — фрактограма поверхні руйнування зразка після випробу- вань на ударний вигин (+20°С). Fig. 12. Microstructure of steel after heat treatment according to mode 2 (Fig. 1). а, б—optical and electron microscopy, respectively; Th = 820°C; в is a frac- tograph of the surface of the sample destruction after a shock bend test (+20°C). ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1503 верхнього та нижнього бейніту, можливо, з деякою часткою самові- дпущеного мартенситу. Анізотропії ударної в’язкости термооброб- леної сталі не виявлено. Зміцнена в такий спосіб сталь (з такою змішаною структурою) відрізнялася вищими характеристиками міцности (σ0,2 і σв) в порів- нянні з одержаними після нормалізації за режимом 1 при збере- женні незмінними характеристик пластичности (δ і ψ). При цьому ударна в’язкість сталі після застосування режиму 2 у понад 4 рази вища, ніж після режиму 1 (табл. 3). Про значний запас статичної тріщиностійкости сталі після такого термічного оброблення свід- чить також високий рівень K1с (табл. 3). Відзначили, що за випробування на ударний вигин і статичну тріщиностійкість сталі після режиму 2 термічного оброблення по- ширення тріщини, як і за попереднього режиму нормалізації, від- бувалося також в площині, перпендикулярній до напряму дії роз- тягувальних напружень. Ôрактографічна аналіза поверхонь зламів зразків, випробуваних на ударний вигин, засвідчила типовий в’язкий характер руйнування без очевидних слідів розшарувань (рис. 12, в). 4. ОБГОВОРЕННЯ РЕЗУЛЬТАТІВ ДОСЛІДЖЕНЬ Óзагальнюючи результати досліджень механічних характеристик термічно зміцненої сталі, можна стверджувати, що додаткові шви- дкісні термічні оброблення сприяли значному поліпшенню харак- теристик міцности та пластичности гарячекатаної сталі. Найбіль- ша ефективність у цьому досягається при реалізації режимів тер- мозміцнення, які забезпечують формування в термообробленій ста- лі структури відпущеного мартенситу чи бейніту. Комплексне за- стосування режиму пришвидшеного нагрівання до температури і аустенітизації, і відпуску спричинило ряд особливостей зміни ха- рактеристик міцности й ударної в’язкости відпущеної сталі. Апро- бований спосіб термічного зміцнення неоднаковою мірою сприяє зростанню характеристик міцности σ0,2 і σВ. Якщо після термічного оброблення за режимом 3 границя плинности (σ0,2) зростала майже в 2 рази порівняно з гарячевальцьованою сталлю, то границя міц- ности зросла всього на 25%. Але при цьому показники пластичнос- ти δ і ψ залишилися практично незмінними. На сьогодні вплив пришвидшеного нагрівання на кінетику протікання процесів під час відпуску та на механічні характеристики відпущених вуглеце- вих сталей вивчений достатньо ґрунтовно [1]. Встановлено, що при цьому, внаслідок різної швидкости процесів анігіляції дислокацій у мартенситній структурі та сфероїдизації карбідної фази під час 1504 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА високотемпературного відпуску, вдається створювати структуру вуглецевих сталей, якій властивий комплекс високих характерис- тик міцности та пластичности [2]. Швидкісне нагрівання до темпе- ратури відпуску позитивно впливає також на зростання ударної в’язкости та понижує температуру в’язко-крихкого переходу [9]. Серед чинників, що впливають на ефективність швидкісного відпу- ску, виділяють збільшення шляху вільного пробігу дислокацій за рахунок їх звільнення від атомів вуглецю, значне, додаткове зміц- нення сталі за рахунок виділення більш дисперсних часточок кар- бідів, розміри яких не встигають збільшитися під час короткочас- ного нагрівання до температури відпуску [1]. Ó нашому випадку впливом саме цих чинників пояснюється одночасне поліпшення характеристик міцности та ударної в’язкости. Разом з тим, комплексне застосування пришвидшеного нагрі- вання до температури аустенітизації і подальшого відпуску спри- чиняє анізотропію ударної в’язкости. Як вже зазначалося, ударна в’язкість високовідпущеної після гартування сталі (режим 3) з концентратором, орієнтованим перпендикулярно до напряму валь- цювання, але розташованим в площині вальцювання, майже втричі вища, ніж в разі концентратора, розташованого перпендикулярно площині вальцювання (табл. 3). Зазвичай вважається, що анізотро- пія ударної в’язкости зумовлена неоднорідним розподілом по тов- щині листового прокату прошарків із структурою з різними фізико- механічними властивостями або кристалографічною орієнтацією, з ослабленою адгезією меж зерен тощо [10–12]. Дотепер відсутні од- нозначні і переконливі дані про визначальну роль того чи іншого із перелічених чинників в погіршенні характеристик в’язкости руй- нування. Відсутність ознак розшарування в зразках з концентрато- ром, нанесеним в площині, перпендикулярній площині вальцю- вання, може свідчити про незначний вплив неметалевих включень на виникнення розшарувань. Найімовірніше, така особливість руйнування зумовлена низьким опором крихкому руйнуванню ме- талу в межах металографічно зафіксованих смуг з дещо підвище- ним вмістом елементів леґування, або з підвищеною густиною де- фектів деформаційного походження. За результатами досліджень впливу традиційного відпуску на в’язкість руйнування вуглецевої сталі евтектоїдного класу без структурної неоднорідности встанов- лено [13], що залежність критичного значення коефіцієнта інтен- сивности напружень K1с від температури відпуску описується кри- вою з екстремумом. Найвищі його значення (≅ 80 ÌПа⋅м1/2) досяга- ються після відпуску загартованої сталі в інтервалі температур 450…550°С. За зниження температури відпуску до 250°С в’язкість руйнування знижується майже вдвічі. Зростання значень K1с з під- вищенням температури відпуску може бути пов’язане зі зменшен- ням деформаційного зміцнення металу в околі вершини тріщини та ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1505 кількости мікротріщин відколу, в основному, вздовж меж карбідів з матрицею. Разом з тим, одержані результати механічних випробувань свід- чать (табл. 3), що за використання термічного оброблення за режи- мом 3, в якому застосовували швидкісне нагрівання до температур аустенітизації і відпуску, досягнуто також достатньо високого рів- ня K1с. Проте, внаслідок особливостей процесу швидкісного відпус- ку, структурний стан сталі, термозміцненої за цим режимом, суттє- во відрізняється від одержаного після традиційного високотемпе- ратурного відпуску. Такий підхід дав можливість досягти оптима- льного поєднання достатньо високих значень міцности, пластично- сти й опору крихкому руйнуванню для високовідпущених сталей. З’ясування особливостей процесу поширення тріщин під час руй- нування швидко відпущених сталей передбачає подальші дослі- дження. При цьому слід взяти до уваги особливості структурного стану мартенситу, успадковані від аустеніту, сформованого за шви- дкого нагрівання. Застосування пришвидшеного нагрівання до температури нор- малізації сталі сприяє дисперґізації зерен аустеніту і, відповідно, структурних складових пластинкового перліту, що зумовлює під- вищення ударної в’язкости та статичної тріщиностійкости сталі пі- сля термічного оброблення за таким режимом (табл. 3). Дотепер до- слідники не визначилися з концепцією щодо визначальної ролі окремих структурних складових перліту в евтектоїдних сталях у формуванні їхньої тріщиностійкости. На основі результатів дослі- дження морфології і розмірів структурних складових перліту евте- ктоїдної сталі після стандартного режиму нормалізації встановили, що зменшення відстані між пластинками цементиту в перліті ви- кликає лише зростання міцности, але майже не впливає на харак- теристики опору крихкому руйнуванню (ударну в’язкість і статич- ну тріщиностійкість) [14, 15]. Таку низьку чутливість цих характе- ристик до розмірних характеристик складових структури пластин- кового перліту пояснено особливостями механізму руйнування, зу- мовленого малою відстанню від вершини тріщини до зони дії мак- симальних розтягувальних напружень, яка менша за розмір перлі- тної колонії. Водночас відомо також, що дисперґізація перлітної структури в цілому поліпшує комплекс механічних характеристик (з ударною в’язкістю включно) евтектоїдної сталі Ó8 [1]. Така не- узгодженість в оцінках ролі дисперсности складових перлітних структур в механізмі руйнування сталей пов’язана, на наш погляд, з тим, що не було враховано вплив низки інших структурних чин- ників (неметалеві включення, розмір і стан аустенітних зерен, ная- вність концентраційних неоднорідностей, залишкові напруження тощо), які можуть істотно змінювати значення опору крихкому руйнуванню. Тому можна тільки припустити, що виявлене зрос- 1506 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА тання ударної в’язкости сталі після додаткової швидкісної норма- лізації зумовлене, в основному, дисперґізацією структурних скла- дових перліту і зерен аустеніту. Результати аналізи механічних характеристик сталі після її тер- мічного зміцнення за режимом 2 (рис. 1) свідчать про високу ефек- тивність такого режиму термічного оброблення (табл. 3). За його реалізації вдалося досягти навіть вищого рівня міцности та харак- теристик пластичности, ніж властиві сталі після гартування і шви- дкісного відпуску (режим 3). Основною перевагою можна вважати те, що за допомогою використаного методу термічного зміцнення вдалося запобігти прояву анізотропії, про що свідчить практична відсутність чутливости ударної в’язкости (KСU) до орієнтації кон- центратора. З’ясування причин позитивного впливу бейнітної структури сталі на перелічені вище переваги її перлітної структури після нормалізації за режимом 2 та на особливості процесу руйну- вання потребує подальших системних досліджень. На наш погляд, відмінності в характері руйнування сталі з перлітною чи бейнітною структурою та високовідпущеною зумовлені впливом різної морфо- логії часточок карбідної фази на розвиток процесів деформації і поширення тріщин. Отже, шляхом оптимізації швидкости охолодження сталі після її швидкісної аустенітизації, можна без додаткового леґування сфор- мувати структурний стан, який дасть змогу в значній мірі уникну- ти анізотропії механічних характеристик, спричиненої розшару- ванням вздовж волокон вальцювання. 5. ВИСНОВКИ За результатами досліджень впливу швидкісного термічного оброб- лення на зміну структури і механічних характеристик гарячеваль- цьованої евтектоїдної сталі встановлено, що сталі із структурою пластинкового перліту, що сформувалася під час її вальцювання в області температур існування аустеніту, властивий низький рівень міцности та ударної в’язкости. Порівняно з повільним швидкісне нагрівання сталі (Vн ≅ 3…40°С⋅с−1) в операціях термічного оброблен- ня спричиняє формування більш дисперсних, ніж в гарячекатаній сталі, остаточних структур з поліпшеними характеристиками міц- ности та пластичности. Найбільш високі значення міцности й опору крихкому руйнуванню досягнуто за термічного оброблення, темпе- ратурно-часові умови якого під час охолодження забезпечують фо- рмування бейнітної чи мартенситної структури. Руйнування зраз- ків швидковідпущеної після гартування сталі з концентратором в площині вальцювання супроводжується розшаруванням при дина- мічних навантаженнях. Разом з тим, розшарування не властиве сталям з перлітною чи бейнітною структурами (після обох режимів ПОЛІПШЕННЯ СТРÓКТÓРÈ ТА ÌЕХАНІЧНÈХ ХАРАКТЕРÈСТÈК СТАЛІ 1507 нормалізації). Значення критичного коефіцієнта інтенсивности на- пружень K1с сталі після термічного оброблення не чутливі до орієн- тації концентраторів і досягають достатньо високого рівня. ЦИТОВАНА ЛІТЕРАТУРА 1. В. Н. Гриднев, Ю. Я. Ìешков, С. П. Ошкадеров, В. È. Трефилов, Физические основы электротермического упрочнения стали (Киев: Наукова думка: 1973). 2. R. V. Teliovich, O. M. Ivasishin, Ye. I. Yakushechkin, and D. I. Nikonenko, (Ed. P. J. Winkler) (Wienheim: Wiley-VCH: 1999), p. 352. 3. R. A. Grande, Metallurgical Transactions, 2: 417 (1971). 4. В. Н. Гриднев, А. Д. Евпрев, Ю. Я. Ìешков, С. П. Ошкадеров, Р. В. Телевич, Приборы для исследования физических свойств материалов (Киев: Наукова думка: 1974). 5. Расчеты и испытания на прочность. Ìетоды механических испытаний металлов. Определение характеристик вязкости разруøения (трещиностойкости) при статическом нагружении: ГОСТ 25.506-85 (Ìосква: Èзд-во стандартов: 1985). 6. Standard Test Method for J-Integral Characterization of Fracture Toughness. ASTM. E 813 (Annual Book of ASTM Standards), vol. 03.01, p. 713. 7. L. E. Kharchenko, O. E. Kunt, O. I. Zvirko, R. S. Savula, and Z. A. Duryahina, Mater. Sci., 51, No. 4: 530 (2016). 8. H. Nykyforchyn, O. Zvirko, O. Tsyrulnyk, and N. Kret, Engineering Failure Analysis, 82: 364 (2017). 9. Yu. Ya. Meshkov, I. S. Statsenko, and V. D. Bezbakh, Metal Sci. Heat Treat- ment, 36, Iss. 2: 84 (1994). 10. B. I. Bramfitt and A. R. Marder, Met. Trans. A, 8A, August: 1263 (1977). 11. Wei Yan, Wei Sha, Lin Zhu, Wei Wang, Yi-Yin Shan, and Ke Yang, Metallurgical and Materials Transactions A, 41A, Iss. 1: 159 (2010). 12. N. F. Tankoua, J. Crepin, P. Thibaux et al., Proc. 21eme Congrès Français de Mécanique (Aug. 26–30, 2013, Bordeaux). 13. А. В. Èванов, Н. А. Челûшев, В. È. Воротищев, В. Н. Цвигун и др., Изв. ВУЗов. Черная металлургия, № 2: 60 (1990). 14. О. Н. Романив, Е. А. Шур, А. È. Ткач, Т. Н. Киселева, В. Н. Синькович, Физико-химическая механика материалов, № 4: 42 (1982). 15. О. Н. Романив, Е. А. Шур, В. Н. Синькович, А. È. Ткач, Т. Н. Киселев, Физико-химическая механика материалов, № 2: 37 (1983). REFERENCES 1. V. N. Gridnev, Yu. Ya. Meshkov, S. P. Oshkaderov, and V. I. Trefilov, Fizicheskie Osnovy Elektrotermicheskogo Uprochneniya Stali (Kiev: Naukova Dumka: 1973) (in Russian). 2. R. V. Teliovich, O. M. Ivasishin, Ye. I. Yakushechkin, and D. I. Nikonenko, (Ed. P. J. Winkler) (Wienheim: Wiley-VCH: 1999), p. 352. 3. R. A. Grande, Metallurgical Transactions, 2: 417 (1971). https://doi.org/10.1007/BF02663328 1508 Р. В. ТЕЛЬОВÈЧ, Ю. А. ГАРАСÈÌ, Г. В. КРЕЧКОВСЬКА, Н. О. БОНДАРЕВСЬКА 4. V. N. Gridnev, A. D. Evprev, Yu. Ya. Meshkov, S. P. Oshkaderov, and R. V. Teliovich, Pribory dlya Issledovaniya Fizicheskykh Svoistv Materialov (Kiev: Naukova Dumka: 1974) (in Russian). 5. Raschyoty i Ispytaniya na Prochnost. Metody Mekhanicheskikh Ispytaniy Metallov. Opredelenie Kharakteristik Vyazkosti Razrusheniya (Treshchynostoikosti) pri Staticheskom Nagruzhenii: GOST 25.506-85 (Moscow: Izd-vo Standartov: 1985) (in Russian). 6. Standard Test Method for J-Integral Characterization of Fracture Toughness. ASTM. E 813 (Annual Book of ASTM Standards), vol. 03.01, p. 713. 7. L. E. Kharchenko, O. E. Kunt, O. I. Zvirko, R. S. Savula, and Z. A. Duryahina, Mater. Sci., 51, No. 4: 530 (2016). 8. H. Nykyforchyn, O. Zvirko, O. Tsyrulnyk, and N. Kret, Engineering Failure Analysis, 82: 364 (2017). 9. Yu. Ya. Meshkov, I. S. Statsenko, and V. D. Bezbakh, Metal Sci. Heat Treat- ment, 36, Iss. 2: 84 (1994). 10. B. I. Bramfitt and A. R. Marder, Met. Trans. A, 8A, August: 1263 (1977). 11. Wei Yan, Wei Sha, Lin Zhu, Wei Wang, Yi-Yin Shan, and Ke Yang, Metallurgical and Materials Transactions A, 41A, Iss. 1: 159 (2010). 12. N. F. Tankoua, J. Crepin, P. Thibaux et al., Proc. 21eme Congrès Français de Mécanique (Aug. 26–30, 2013, Bordeaux). 13. A. V. Ivanov, N. A. Chelyshev, V. I. Vorotishchev, V. N. Tsvigun et al., Izv. VUZov. Chernaya Metallurgiya, No. 2: 60 (1990) (in Russian). 14. O. N. Romaniv, E. A. Shur, A. I. Tkach, T. N. Kiseleva, and V. N. Sin’kovich, Fiziko-Khimicheskaya Mekhanika Materialov, No. 4: 42 (1982) (in Russian). 15. O. N. Romaniv, E. A. Shur, V. N. Sin’kovich, A. I. Tkach, and T. N. Kiselev, Fiziko-Khimicheskaya Mekhanika Materialov, No. 2: 37 (1983) (in Russian). https://doi.org/10.1007/s11003-016-9872-x https://doi.org/10.1016/j.engfailanal.2017.07.015 https://doi.org/10.1016/j.engfailanal.2017.07.015 https://doi.org/10.1007/BF01390293 https://doi.org/10.1007/BF01390293 https://doi.org/10.1007/BF02643841 https://doi.org/10.1007/s11661-009-0068-y https://doi.org/10.1007/s11661-009-0068-y << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description << /ARA <FEFF06270633062A062E062F0645002006470630064700200627064406250639062F0627062F0627062A002006440625064606340627062100200648062B062706260642002000410064006F00620065002000500044004600200645062A064806270641064206290020064406440637062806270639062900200641064A00200627064406450637062706280639002006300627062A0020062F0631062C0627062A002006270644062C0648062F0629002006270644063906270644064A0629061B0020064A06450643064600200641062A062D00200648062B0627062606420020005000440046002006270644064506460634062306290020062806270633062A062E062F062706450020004100630072006F0062006100740020064800410064006F006200650020005200650061006400650072002006250635062F0627063100200035002E0030002006480627064406250635062F062706310627062A0020062706440623062D062F062B002E0635062F0627063100200035002E0030002006480627064406250635062F062706310627062A0020062706440623062D062F062B002E> /BGR <FEFF04180437043f043e043b043704320430043904420435002004420435043704380020043d0430044104420440043e0439043a0438002c00200437043000200434043000200441044a0437043404300432043004420435002000410064006f00620065002000500044004600200434043e043a0443043c0435043d04420438002c0020043c0430043a04410438043c0430043b043d043e0020043f044004380433043e04340435043d04380020043704300020043204380441043e043a043e043a0430044704350441044204320435043d0020043f04350447043004420020043704300020043f044004350434043f0435044704300442043d04300020043f043e04340433043e0442043e0432043a0430002e002000200421044a04370434043004340435043d043804420435002000500044004600200434043e043a0443043c0435043d044204380020043c043e0433043004420020043404300020044104350020043e0442043204300440044f0442002004410020004100630072006f00620061007400200438002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020043800200441043b0435043404320430044904380020043204350440044104380438002e> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <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> /RUS <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> /SKY <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> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <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> /UKR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Поліпшення структури та механічних характеристик гарячевальцьованої евтектоїдної сталі швидкісним термічним обробленням

Institution

Similar Items