Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки
Технология валковой разливки стали является одним из самых перспективных и малоизученных способов производства листового металлопроката. В работе исследованы особенности формирования полосы различной толщины в зависимости от интенсивности теплоотвода в водоохлаждаемый кристаллизатор....
Збережено в:
| Дата: | 2016 |
|---|---|
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Russian |
| Опубліковано: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2016
|
| Назва видання: | Металл и литье Украины |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/162928 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки / Н.И. Тарасевич, И.В. Корниец, А.И. Рыбицкий, И.Н. Тарасевич // Металл и литье Украины. — 2016. — № 2 (273). — С. 9-13. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-162928 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1629282025-02-09T17:21:18Z Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки Тверднення сталевої стрічки в установці двохвалкового розливання Steel strip solidification in twin-roll casting unit Тарасевич, Н.И. Корниец, И.В. Рыбицкий, А.И. Тарасевич, И.Н. Технология валковой разливки стали является одним из самых перспективных и малоизученных способов производства листового металлопроката. В работе исследованы особенности формирования полосы различной толщины в зависимости от интенсивности теплоотвода в водоохлаждаемый кристаллизатор. Технологія валкового розливання сталі є одним з найбільш перспективних та маловивчених способів виробництва листового металопрокату. У роботі досліджено особливості формування стрічки різної товщини залежно від інтенсивності тепловідводу у водоохолоджуваний кристалізатор. Twin-roll steel casting technology is one of the most promising and understudied methods of steel sheet production. The work investigates the peculiarities of different thickness strips formation dependently on heat transfer to water-cooling crystallizer intensity. 2016 Article Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки / Н.И. Тарасевич, И.В. Корниец, А.И. Рыбицкий, И.Н. Тарасевич // Металл и литье Украины. — 2016. — № 2 (273). — С. 9-13. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 2077-1304 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/162928 621.746.5:672.1:62-405 ru Металл и литье Украины application/pdf Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| description |
Технология валковой разливки стали является одним из самых перспективных и малоизученных способов производства листового металлопроката. В работе исследованы особенности формирования полосы различной толщины в зависимости от интенсивности теплоотвода в водоохлаждаемый кристаллизатор. |
| format |
Article |
| author |
Тарасевич, Н.И. Корниец, И.В. Рыбицкий, А.И. Тарасевич, И.Н. |
| spellingShingle |
Тарасевич, Н.И. Корниец, И.В. Рыбицкий, А.И. Тарасевич, И.Н. Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки Металл и литье Украины |
| author_facet |
Тарасевич, Н.И. Корниец, И.В. Рыбицкий, А.И. Тарасевич, И.Н. |
| author_sort |
Тарасевич, Н.И. |
| title |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| title_short |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| title_full |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| title_fullStr |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| title_full_unstemmed |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| title_sort |
затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки |
| publisher |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| publishDate |
2016 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/162928 |
| citation_txt |
Затвердевание стальной полосы в установке двухвалковой разливки / Н.И. Тарасевич, И.В. Корниец, А.И. Рыбицкий, И.Н. Тарасевич // Металл и литье Украины. — 2016. — № 2 (273). — С. 9-13. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| series |
Металл и литье Украины |
| work_keys_str_mv |
AT tarasevični zatverdevaniestalʹnojpolosyvustanovkedvuhvalkovojrazlivki AT kornieciv zatverdevaniestalʹnojpolosyvustanovkedvuhvalkovojrazlivki AT rybickijai zatverdevaniestalʹnojpolosyvustanovkedvuhvalkovojrazlivki AT tarasevičin zatverdevaniestalʹnojpolosyvustanovkedvuhvalkovojrazlivki AT tarasevični tverdnennâstalevoístríčkivustanovcídvohvalkovogorozlivannâ AT kornieciv tverdnennâstalevoístríčkivustanovcídvohvalkovogorozlivannâ AT rybickijai tverdnennâstalevoístríčkivustanovcídvohvalkovogorozlivannâ AT tarasevičin tverdnennâstalevoístríčkivustanovcídvohvalkovogorozlivannâ AT tarasevični steelstripsolidificationintwinrollcastingunit AT kornieciv steelstripsolidificationintwinrollcastingunit AT rybickijai steelstripsolidificationintwinrollcastingunit AT tarasevičin steelstripsolidificationintwinrollcastingunit |
| first_indexed |
2025-11-28T14:08:32Z |
| last_indexed |
2025-11-28T14:08:32Z |
| _version_ |
1850043450264649728 |
| fulltext |
9МЕТАЛЛ И ЛИТЬЁ УКРАИНЫ № 2 (273) ’2016
литья тонких полос являются машинами с двухвалко‑
вым кристаллизатором [8].
Технология прямой отливки полосы обладает ря‑
дом преимуществ: она исключает такие операции, как
отливка и зачистка сляба; повторный нагрев и горя‑
чую прокатку; сокращает потери металла в окалину;
повышает производительность труда; снижает вы‑
бросы парниковых газов при существенном уменьше‑
нии затрат на капитальное строительство.
В современных установках кристаллизатор состо‑
ит из двух водоохлаждаемых валков, вращающихся
в противоположных направлениях, расположенных
непосредственно под промежуточным ковшом. Жид‑
кая сталь поступает в пространство между валками
и при контакте с поверхностью валков кристаллизу‑
ется, образуя корочки, которые двигаются вместе с
поверхностью и выходят из валков в форме полосы
(ленты, листа), толщина которой определяется рас‑
стоянием между валками, а ширина — боковыми
стенками кристаллизатора (рис.1). При этом очень
важно эффективно организовать отвод тепла из зо‑
ны кристаллизации. Скорость охлаждения в этой зо‑
не составляет более 1000 °С/с.
При формировании полосы должны быть обе‑
спечены такие условия, которые бы исключили про‑
рыв металла при выходе из валков. Исходя из этого,
Э
кологичность, качество, энергосбережение –
именно этими словами можно охарактеризовать
развитие металлургической промышленности,
сложившееся за последние десятилетия. Указан‑
ным трём требованиям удовлетворяет технология
производства листа непосредственно из расплава
методом валковой разливки-прокатки. Описание дан‑
ного процесса и основные особенности, необходимые
для его успешной реализации, были впервые сфор‑
мулированы в 1865 г. сэром Г. Бессемером [1]. Из-за
технической сложности организации процесса валко‑
вой разливки его промышленная реализация отста‑
ла от идеи почти на сто лет и была осуществлена в
50-ых годах прошлого столетия. Технология впервые
была опробована на чистом алюминии американской
фирмой Hunter Engineering (ныне FATA Hunter) [2], а
также в СССР при производстве кровельных листов
из чугуна [3]. В последнем случае пластическая де‑
формация металла в валковом кристаллизаторе ус‑
ловиями ведения процесса исключалась.
В настоящий момент уровень развития металлур‑
гического оборудования и технологий – в первую оче‑
редь за счёт применения компьютерных технологий,
современной техники измерений, управления и регу‑
лирования, систем заливки и защиты металла – по‑
зволил распространить указанный способ производ‑
ства тонких листов на углеродистые, нержавеющие
и электротехнические стали [4, 5 и др.], а также на
деформируемые магниевые сплавы [6, 7].
На сегодняшний день на машинах с двухвалковым
кристаллизатором промышленно производят листы
толщиной от 1 до 12 мм и шириной до 2350 мм. По
оценкам экспертов, в мировой индустрии эксплуати‑
руется около 600 агрегатов для получения тонких по‑
лос непосредственно из расплава, половина из кото‑
рых работает в КНР [8]. Подавляющее большинство
из указанного числа установок, в том числе и две,
находящиеся в Украине, используются для обра‑
ботки алюминия и его сплавав. Производство литых
стальных листов в настоящее время промышленно
осуществляется на пяти технологических линиях в
США, ФРГ и Южной Корее. Еще один агрегат стро‑
ится фирмой Bao Steel в КНР [9]. Примерно 90 % от
всех эксплуатирующихся в мире установок прямого
УДК 621.746.5:672.1:62-405
Н. И. Тарасевич, И. В. Корниец, А. И. Рыбицкий, И. Н. Тарасевич
Физико-технологический институт металлов и сплавов НАН Украины, Киев
Затвердевание стальной полосы в установке
двухвалковой разливки
Технология валковой разливки стали является одним из самых перспективных и малоизученных способов
производства листового металлопроката. В работе исследованы особенности формирования полосы различной
толщины в зависимости от интенсивности теплоотвода в водоохлаждаемый кристаллизатор.
Ключевые слова: валковая разливка, кристаллизатор, теплопередача, математическое моделирование,
температурное поле, отливка
Валковый кристаллизатор и основные параметры
разливки
Рис. 1.
10 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЁ УКРАИНЫ № 2 (273) ’2016
Положение изотерм ликвидус (1) и солидус (2) при
получении полосы толщиной 3 мм; 3 – граница «металл-
валок»; 4 – зеркало металлической ванны; интенсивность
теп лоотвода на границе «металл-валок» Вт/(м2∙°С): 18750
(а), 11500 (б), 7200 (в).
Рис. 2.
ниже температуры солидус, а толщина затвердевшей
корочки составляет около 0,09 см. Температурный
напор по центру формируемой полосы на фронте
после выхода из валка металл должен быть либо
полностью затвердевшим, либо толщина корки долж‑
на быть такой, чтобы не допустить её разрыва после
выхода из валков. Таким условиям может удовлетво‑
рять наличие в объёме не затвердевшего металла не
более 20 % жидкой фазы, т. е. не затвердевшая часть
металла находится в двухфазном состоянии.
В настоящей работе проведён анализ параметров
формирования тонкой полосы различной толщины в
условиях непрерывной валковой разливки.
Объектом исследования являлся процесс получе‑
ния полосы толщиной 3÷6 мм из среднеуглеродистой
стали (таблица).
При проведении вычислительного эксперимен‑
та в качестве исходных данных для моделирования
приняты следующие параметры: радиус валка (R) –
250 мм; интенсивность теплоотвода на границе ме‑
талл-валок (a) – 1000÷20000 Вт/(м2 ·°C); скорость
разливки (V) – 0,85 м/с; угол мениска – 30°, уровень
металла в кристаллизаторе – 12,5 см; толщина ван‑
ны – 3,5 см.
Предполагалось, что уровень ванны расплава
поддерживается постоянным за счёт синхронизации
объёма подаваемого металла и скорости вращения
валков; теплоперенос в направлении перпендику‑
лярном плоскости поперечного сечения зоны кри‑
сталлизации-деформации пренебрежимо мал; де‑
формированное состояние в области пластического
обжатия полностью закристаллизованного метал‑
ла – плоское. Указанные допущения позволяют рас‑
сматривать задачу теплопереноса и течения метал‑
ла при непрерывной разливке как двумерную. В си‑
лу симметрии относительно вертикальной полости
между валками, при моделировании рассматривали
1/2 часть объёма металла. Считаем, что в началь‑
ный момент времени (на выходе из промежуточного
ковша) температура распределена равномерно -
начальная температура соответствует температуре
металла в промежуточном ковше.
На рис. 2 показано положение изотерм ликвидус
(кривая 1) и солидус (кривая 2) при различной интен‑
сивности теплоотвода от жидкого и затвердевающего
металла.
При интенсивности теплоотвода на границе «ме‑
талл-валок» 18750 Вт/(м2·°С) (рис. 2, а) перегрев снят
на расстоянии 2,25 см от линии, соответствующей
минимальному расстоянию между валками. Положе‑
ние изотерм солидус и ликвидус показывают, что на
выходе из валков температура поверхности ленты
Теплофизические характеристики стали, исполь-
зуемые в расчётах
Характеристики Cреднеуглеро-
дистая сталь
Плотность, кг/м3 6900
Удельная теплоёмкость, Дж/(кг·°С) 766
Теплопроводность, Вт/(м·°С) 35
Теплота фазового перехода, кДж/кг 275
Температура ликвидус, °С 1494
Температура солидус, °С 1465
Начальная температура жидкой стали, °С 1550
а
б
см
см
в
см
см
см
см
11МЕТАЛЛ И ЛИТЬЁ УКРАИНЫ № 2 (273) ’2016
Распределение температуры в горизонтальном
сечении на уровне выхода из валков (Н = 0 мм) при раз‑
личной интенсивности теплоотвода на границе металл-ва‑
лок (Вт/(м2 ·°С)): 1 – 18750; 2 – 11500; 3 – 7200
Зависимость температуры поверхности полосы
на границе контакта с водоохлождаемым валком (кривые
1‑3) и в её центре (1`‑3`) при формировании в валковом
кристаллизаторе от времени; 4 – температура ликвидус; 5
– температура солидус; 6 – время выхода полосы из уров‑
ня валков; интенсивность теплоотвода на границе «ме‑
талл-валок» Вт/(м2 ·°С): 1 – 18750; 2 – 11500; 3 – 7200
Рис. 3.
Рис. 4.
затвердевания составляет 5,6 °C/см, а область двух‑
фазной зоны после выхода из валков имеет протяжён‑
ность 7,8 см. Температура наружной поверхности по‑
лосы после выхода из валков около 1100 °С (рис. 3).
Снижение интенсивности теплоотвода до
11500 Вт/(м2 ·°C) (рис. 2, б) приводит к увеличению
глубины жидкой металлической ванны до 11,3 см.
Снятие перегрева жидкого металла происходит при
толщине затвердевшей корки 0,06 см и при темпера‑
турном напоре по центру полосы на фронте затвер‑
девания 4,4 °C/см. При этом область двухфазного
состояния по центру полосы возрастает до 15 см.
Толщина затвердевшей корки при выходе полосы из
валка составляет 0,085 см, а температура поверхно‑
сти – 1280 °С (рис. 3) Указанные выше характеристи‑
ки по величине больше, чем полученные значения
в предыдущем варианте. Протяжённость области, в
центре которой металл находится в твёрдожидком
состоянии, составляет 14,5 см.
Дальнейшее снижение интенсивности теплоот‑
вода (до 7200 Вт/(м2 ·°C) приводит к образованию
твёрдой корки у теплоотводящей поверхности валка,
которая в дальнейшем, за счёт подвода тепла от цен‑
тральных областей, подплавляется и после частич‑
ного снятия перегрева металла наблюдаем повтор‑
ное её образование и дальнейший стабильный рост
(рис 2, в). Снятие перегрева происходит после выхода
полосы из зоны охлаждения (ниже линии выхода из
валков на 15,3 см) при толщине затвердевшей короч‑
ки около 0,03 мм. Протяжённость зоны жидкого ме‑
талла по центру полосы достигает 28 см, причём по‑
сле выхода металла из валков она составляет более
15 см. Следует также обратить внимание на высокие
температуры наружной поверхности ленты, которая
попадает в зону воздушного охлаждения (рис. 3).
При низком теплоотводе на границе «металл-валок»
(7200 Вт/(м2 ·°С)) она достигает 1390 °С (кривая 3).
С ростом интенсивности теплоотвода температура
падает, так при a = 11500 Вт/(м2 ·°С) она составляет
1280 °С, а при a =18750 Вт/(м2 ·°С) – 1100 °С.
Таким образом, низкая интенсивность теплоот‑
вода приводит к увеличению времени стабильного
роста твёрдой корки, что может привести к тому, что
при выходе из зоны охлаждения, за счёт большого
теплосодержания зоны двухфазного состояния, она
будет подвержена вторичному разогреву, вплоть до
нарушения её сплошности.
На рис. 4 показано изменение температуры по‑
верхности полосы на границе контакта с водоохлож‑
даемым валком и в её центре. Видно, что при низком
теплоотводе (кривая 3) в водоохлаждаемый кристал‑
лизатор температура наружной поверхности полосы
очень большая и вероятность её разогрева и потери
сплошности очень велики.
Далее для полос различной толщины (3-6 мм) бы‑
ло проведено исследование изменения параметров
затвердевания от интенсивности теплоотвода на гра‑
нице металл-валок.
Для оценки были выбраны следующие времен‑
ные параметры: снятие теплоты перегрева, наличие
не более 20 % жидкой фазы (после снятия перегрева
жидкого металла), достижение температуры в объ‑
ёме полосы ниже солидус. Перечисленные выше
параметры оценивали при изменении интенсивности
теплоотвода от 1000 до 20000 Вт/(м2 ·°С).
На рис. 5 показано изменение времени дости‑
жения каждого из параметров для полос разной
толщины. Как видно, толщина полосы не меняет
12 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЁ УКРАИНЫ № 2 (273) ’2016
1. Bessemer H. Improvement in the manufacture iron and steel / H. Bessemer // US Patent № 49053, July 25, 1865. – 4 p.
2. Ferry M. Direct strip casting of metals and alloys / M. Ferry. – Boca Raton, FL, USA: CRC Press, 2006. – 276 p.
3. Степанов А. Н. Производство листа из расплава / А. Н. Степанов, Ю. В. Зильберг, А. А. Неуструев. –М. : Металлургия,
1978. – 160 с.
4. Данченко В. Н. Непрерывная валковая разливка-прокатка стальных полос / В. Н. Данченко // Сучасні проблеми
металургії. Наукові вісті. Том 5. Пластична деформація металів. – Дніпропетровськ :«Системні технології», 2002. –
С. 63-72.
5. Коновалов Ю. В. Настоящее и будущее литейно-пpокатных агpегатов. Литейно-пpокатные агpегаты с валковыми
кpисталлизатоpами. Сообщение 4 / В. Н. Данченко // Производство проката. – 2010. – № 1. – С. 21-38.
6. New technology for the production of magnesium strips and sheets / R. Kawalla, M. Oswald, C. Schmidt, M. Ullmann,
H.-P. N. Vogt, D. Cuong // Metalurgija. – 2008. – Vol. 47 (no 3). – P. 195-198.
7. Basson Fr., Letzig D. Aluminium twin roll casting transfers benifits to magnesium // Aluminium International Today. – 2010. –
December (12). – P. 19-21.
8. Georgi-Maschler T. Maßnahmen zur Produktivitätssteigerung an einer Aluminium-Bandgießanlage / T. Georgi-Maschler //
Proceeding of 28. Aachner Stahlkolloquium. – Aachen, 2013. – P. 187-196.
9. Herstellung innovativer Stahlkonzepte über das Bandgießverfahren / W. Klos, C. Höcklung, J.-U. Becker, L. Ernenputsch //
Proceeding of 28. Aachner Stahlkolloquium. – Aachen, 2013. – P. 217-227.
ЛИТЕРАТУРА
характер изменения рассматри‑
ваемых параметров от величины
интенсивности теплоотвода в во‑
доохлаждаемый кристаллизатор.
При возрастании коэффициента
теплоотдачи до 7100 Вт/(м2 ·°С) на‑
блюдаем резкое снижение величин
временных параметров. Увеличе‑
ние интенсивности теплоотвода в
диапазоне 7100-13500 Вт/(м2 ·°С)
приводит к менее значительному
снижению временных показателей.
Для полосы толщиной 3 мм наблю‑
даем снижение рассматриваемых
параметров на 40-45 %; для поло‑
сы толщиной 4 мм этот показатель
составляет 30-35 %; для полосы 5
и 6 мм – время снятия перегрева и
достижение 80% твёрдой фазы на
20-25 %, а продолжительность пол‑
ного затвердевания на 40 %. Таким
образом, можно сделать вывод о
том, что для полос толщиной более
4 мм зависимость рассматривае‑
мых временных параметров от ин‑
тенсивности теплоотвода практиче‑
ски идентична.
Итак, исходя из проведённого
анализа следует, что рациональным
диапазоном величины интенсив‑
ности теплоотвода в водоохлаж‑
даемый кристаллизатор при полу‑
чении полосы до 6 мм является
11600-13700 Вт/(м2 ·°С).
Зависимость времени снятия теплоты перегрева (а), времени достижения
80 % твёрдой фазы (б) и времени затвердевания (в) от интенсивности теплоотвода
на границе «металл-валок» при формировании полосы различной толщины. Тол‑
щина полосы, мм: 1 – 3, 2 – 4, 3 – 5, 4 – 6
Рис. 5.
а б
в
13МЕТАЛЛ И ЛИТЬЁ УКРАИНЫ № 2 (273) ’2016
1. Bessemer H. Improvement in the manufacture iron and steel. US Patent, no 49053, 1865. [in Inglish]
2. Ferry M. (2006). Direct strip casting of metals and alloys. – Boca Raton, FL, USA: CRC Press,– 276 p. [in Inglish]
3. Stepanov A. N., Zilberg Yu. V., Neustruev A. A. (1978). Proizvodstvo lista iz rasplava. – M. : Metallurgiya, 160 [ in Russian].
4. Danchenko V. N. (2002). Nepreryvnaya valkovaya razlivka-prokatka stalnyh polos. Suchasni problemy metalurhiyi. Naukovi
visti. Plastychna deformatsiya metaliv. – Dnipropetrovs'k: Systemni tekhnolohiyi, vols 5, 63-72. [ in Ukrain].
5. Konovalov Yu. V. (2010). Nastoyaschee i buduschee liteyno-ppokatnyh agpegatov. Liteyno-ppokatnye agpegaty s valkovymi
kpistallizatopami. Soobschenie 4. – Proizvodstvo prokata, no 1, pp. 21-38. [ in Russian].
6. Kawalla R., Oswald M., Schmidt C. et al. 2008. New technology for the production of magnesium strips and sheets. –
Metalurgija, Vol. 47, no 3, pp. 195-198. [in Inglish].
7. Basson Fr., Letzig D. (2010). Aluminium twin roll casting transfers benifits to magnesium. – Aluminium International Today, no
12, pp. 19-21. [in Inglish].
8. Georgi-Maschler T. 2013. Maßnahmen zur Produktivitätssteigerung an einer Aluminium. – Proceeding of 28. Aachner
Stahlkolloquium, Aachen, pp. 187-196. [in Inglish].
9. Klos W., Höcklung C., Becker J.-U., Ernenputsch L. (2013). Herstellung innovativer Stahlkonzepte über das Bandgießverfahren. –
Proceeding of 28. Aachner Stahlkolloquium, Aachen, pp. 217-227. [in Inglish].
REFERENCES
Технологія валкового розливання сталі є одним з найбільш перспективних та маловивчених способів виробництва
листового металопрокату. У роботі досліджено особливості формування стрічки різної товщини залежно від
інтенсивності тепловідводу у водоохолоджуваний кристалізатор.
Тарасевич М. І., Корнієць І. В., Рибіцький О. І., Тарасевич І. М.
Тверднення сталевої стрічки в установці двохвалкового розливанняАнотація
Ключові слова
валкове розливання, кристалізатор, теплопередача, математичне моделювання, темпе-
ратурне поле, виливок
Tarasevich N., Korniets I., Rybitskii A., Tarasevich I.
Steel strip solidification in twin-roll casting unitSummary
Twin-roll steel casting technology is one of the most promising and understudied methods of steel sheet production. The work
investigates the peculiarities of different thickness strips formation dependently on heat transfer to water-cooling crystallizer
intensity.
twin-roll casting, crystallizer, heat transfer, mathematical modeling, temperature field, castingKeywords
Поступила 10.02.2016
|