Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании

Предложен вариант ступенчатой плазменной термохимической подготовки антрацитовой пыли перед сжиганием в топке пылеугольных котлов. Экспериментально исследована динамика тепловых процессов в начальной стадии взаимодействия пылеугольной смеси с воздушной плазменной струей. Показана возможность снижени...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2004
Main Authors:	Кукота, Ю.П., Бондзик, Д.Л., Дунаевская, Н.И., Чернявский, Н.В.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут технічної теплофізики НАН України 2004
Series:	Промышленная теплотехника
Subjects:	Использование и сжигание топлива
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61604
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании / Ю.П. Кукота, Д.Л. Бондзик, Н.И. Дунаевская, Н.В. Чернявский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 6. — С. 146-152. — Бібліогр.: 6 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-61604
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-616042025-02-23T17:40:17Z Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании Plasmic firing of high ash anthracite at its torch combustion Кукота, Ю.П. Бондзик, Д.Л. Дунаевская, Н.И. Чернявский, Н.В. Использование и сжигание топлива Предложен вариант ступенчатой плазменной термохимической подготовки антрацитовой пыли перед сжиганием в топке пылеугольных котлов. Экспериментально исследована динамика тепловых процессов в начальной стадии взаимодействия пылеугольной смеси с воздушной плазменной струей. Показана возможность снижения энергозатрат при безмазутном поджиге низкореакционных высокозольных углей. Запропоновано варіант ступiнчастої плазмової термохімічної підготовки антрацитового пилу перед спалюванням в топці пиловугільних котлів. Експериментально досліджено динаміку теплових процесів на початковій стадії взаємодії пиловугільної суміші з повітряною плазмовою струминою. Показано можливість зменшення енерговитрат при безмазутовому підпалюванні низько реакційного високозольного вугілля. A plasma thermochemical variant of pulverized anthracite preparation for its incineration in a coal-fed furnace has been proposed. The dynamics of thermal processes at the initial stage of interaction between an air plasma jet and air pulverized coal jet has been investigated. A possibility of energy expenditure reduction at the oilless ignition of low reactive high ash coals has been shown. 2004 Article Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании / Ю.П. Кукота, Д.Л. Бондзик, Н.И. Дунаевская, Н.В. Чернявский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 6. — С. 146-152. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 0204-3602 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61604 622.61, 537.533 ru Промышленная теплотехника application/pdf Інститут технічної теплофізики НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Использование и сжигание топлива Использование и сжигание топлива
spellingShingle	Использование и сжигание топлива Использование и сжигание топлива Кукота, Ю.П. Бондзик, Д.Л. Дунаевская, Н.И. Чернявский, Н.В. Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании Промышленная теплотехника
description	Предложен вариант ступенчатой плазменной термохимической подготовки антрацитовой пыли перед сжиганием в топке пылеугольных котлов. Экспериментально исследована динамика тепловых процессов в начальной стадии взаимодействия пылеугольной смеси с воздушной плазменной струей. Показана возможность снижения энергозатрат при безмазутном поджиге низкореакционных высокозольных углей.
format	Article
author	Кукота, Ю.П. Бондзик, Д.Л. Дунаевская, Н.И. Чернявский, Н.В.
author_facet	Кукота, Ю.П. Бондзик, Д.Л. Дунаевская, Н.И. Чернявский, Н.В.
author_sort	Кукота, Ю.П.
title	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
title_short	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
title_full	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
title_fullStr	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
title_full_unstemmed	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
title_sort	плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании
publisher	Інститут технічної теплофізики НАН України
publishDate	2004
topic_facet	Использование и сжигание топлива
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/61604
citation_txt	Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании / Ю.П. Кукота, Д.Л. Бондзик, Н.И. Дунаевская, Н.В. Чернявский // Промышленная теплотехника. — 2004. — Т. 26, № 6. — С. 146-152. — Бібліогр.: 6 назв. — рос.
series	Промышленная теплотехника
work_keys_str_mv	AT kukotaûp plazmennyjpodžigvysokozolʹnyhantracitovpriihfakelʹnomsžiganii AT bondzikdl plazmennyjpodžigvysokozolʹnyhantracitovpriihfakelʹnomsžiganii AT dunaevskaâni plazmennyjpodžigvysokozolʹnyhantracitovpriihfakelʹnomsžiganii AT černâvskijnv plazmennyjpodžigvysokozolʹnyhantracitovpriihfakelʹnomsžiganii AT kukotaûp plasmicfiringofhighashanthraciteatitstorchcombustion AT bondzikdl plasmicfiringofhighashanthraciteatitstorchcombustion AT dunaevskaâni plasmicfiringofhighashanthraciteatitstorchcombustion AT černâvskijnv plasmicfiringofhighashanthraciteatitstorchcombustion
first_indexed	2025-11-24T05:42:18Z
last_indexed	2025-11-24T05:42:18Z
_version_	1849649202260344832
fulltext	использование и сжигание топлива и удельного расхода топлив в топливоисполь- зующих агрегатах в допущении “идеальной печи”. 2. Установлено, что перерасход топлива в условиях поддержания заданного полезного тепловосприятия определяется изменением КПД топки, обусловленного рециркуляцией продуктов сгорания. 3. Установлено, что рециркуляция продуктов сгорания приводит у перерасходу дл .3 для разных α перерасход имеет разную величину. 4. Установлено, что затраты топлива в иксированной температуры процесса. Влияние α озрастает при увеличении значения Tfl. одинамических расчетов уляция ктов сгора- та ЛИТЕРАТУРА 2. Киев: Наукова 3. 4. Сорока Б.С. Топливные п сификации процессов тепло- и массопереноса// Материалы 5-го Минского международного фо-рума по тепло- и массообмену.– Минск, Бе- лоруссия, 24-28 мая, 2004.– 25 с. Получено 26.09.2004 г. УДК КУКО к Р их котлів. Експериментально досліджено процесів на ії взаємодії рговитрат ментально исследована ди процессов в йствия п шной п Показана возмо ения энергозатрат п ге зольных уг f rocesses at the initial raction between an lasma jet and air pulverized jet has been investigated. A possibility of energy expenditure duction at the oilless ignition of tive high ash coals has own. х, В, %; расход, г/с; ; ь топлива, кДж/кг; к одинаковом топлива, практически независимо от величины α я значений r ≤ 0.2, а в диапазоне r = 0.2…0 у ф еличиваются с увеличением α для в 5. В ходе анализа терм ановлен ркуст о, что реци проду ния приводит к снижению выбросов оксидов азо- NOx. 1. Сигал И.Я. Защита воздушного бассейна при сжигании топлива.– Л.: Недра.− 1977.– 294 с. Сорока Б.С. Интенсификация тепловых процессов в топливных печах.– думка, 1993.– 413 с. Сорока Б.С., Шандор П. Термодинамический анализ энергоэкологической эффективности использования топлива // Пром. теплотехника.– 1999.– Т. 21.– № 6.– C. 43-50. ечи в проблеме интен- ∗ Выполнено под руководством д.т.н., проф. Б.С. Сороки. 622.61, 537.533 ТА Ю.П., БОНДЗИК Д.Л., ДУНАЕВСКАЯ Н.И., ЧЕРНЯВСКИЙ Н.В. Институт угольных энерготехн ПЛАЗМЕННЫЙ АНТРАЦИТОВ П Запропоновано варіант ступiнчастої плазмової термохімічної підготовки антрацитового пилу перед спалюванням в топці пиловугільн ологий НАН и Минтопэнерго У ПОДЖИГ ВЫСОКО И ИХ ФАКЕЛЬНОМ Предложен вариант ступенчатой плазменной термохимической подготовки антрацитовой пыли перед сжиганием в топке пылеугольных котлов. Экспери раины ЗОЛЬНЫХ СЖИГАНИИ A plasma thermochemical variant of pulverized anthracite preparation for its incineration in a coal-fed furnace has been proposed. The dynamics o динаміку теплових адпочатковій ст пиловугільної суміші з повітряною плазмовою струминою. Показано взаимоде с возду можливість зменшення ене при безмазутовому підпалюванні низько реакційного високозольного вугілля. поджи высоко намика тепловых адии thermal p stage of inteначальной ст ылеугольной смеси лазменной струей. air p coal жность сниж ри безмазутном re низкореакционных low reac en shлей. be A – зольность, %; I – ток дуги, А; V – напряжение дуги и выход летучи G – массовый P – электрическая мощность, кВт; Q – тепловыделения и теплопотери, кВт± T – температура, К, °С; Qн р – теплотворная способност 146 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 использование и сжигание топлива W – влажность, %; α – коэффициент и ха; τ – с – на сухую массу; 0 достигает 30…40 %. При этом ухудшается выгорание , так как кислород погло ым газом или ма я ьных антрацитов остается дискуссион- но ный ввод теп обствовать только организации ра - й збытка возду время, с; АШ – антрацитовый штыб; в – воздух; г – на горючую массу; пл – плазма; Введение Проблема использования в энергетике низко- реакционных углей типа донецких антрацитов обостряется по мере увеличения их зольности. В связи с изменением условий угледобычи и уменьшением толщины угольных пластов качество угля, поступающего на электростанции, ухудшается с возрастанием зольности с 20 до 27…30 % и снижением теплотворной способности с 24 до 19…2 МДж/кг [1]. В таких условиях устойчивое воспламенение, горение, а также нормальное шлакоудаление возможны только в условиях газомазутной подсветки факела, доля которой по теплу см – смешения с плазмой; стр. – струя плазмы; у – уголь; ТХП –термохимическая подготовка; ТЭС – тепловая электростанция, СВЧ – сверх высокие частоты. зутом, а доля углерода при уносе достигает 20…25 %. Обостряющийся дефицит газа и мазута требует разработки и внедрения новых высокоэффективных технологий сжигания высокозольных антрацитов. Основна часть Успешное сжигание антрацитов с зольностью до 40% достигается в технологиях кипящего слоя [2], но их промышленное внедрение требует больших капитальных затрат. Одной из менее за- тратных технологий является предварительная термохимическая подготовка (ТХП) угля, смысл которой заключается в высокоскоростном (10 антрацита щается более активн 4-105°С/с) нагреве угольной пыли (всей или части) высокотемпературными продуктами сгора- ния газа [3], потоком воздушной плазмы [4] или СВЧ-энергией [1]. Хотя при газовой ТХП в срав- нении с подсветкой расходы газа снижаются в 3-4 раза, это не решает полностью экономических проблем газового импорта. Поэтому в ближайшем будущем одной из возможных альтернатив встает проблема использования электроэнергии для ТХП угля. Уже известен положительный опыт приме- нения плазмотронов [5] для безмазутного розжига пылеугольных котлоагрегатов на углях широкого спектра мета-морфизма, включая антрацит, одна- ко возможность длительной стабилизации горения высокозол й. Для стабилизации горения высокозольного антрацита необходим или дополнитель лоты в топку, или сокращение времени вос- пламенения угольных частиц, что при том же об- щем времени пребывания частиц в нижней части топки увеличивает их время горения, степень вы- горания и тепловыделения факела. Поскольку ввод в топку дополнительной теплоты за счет плазмотронов явно нецелесообразен, их использо- вание может спос ннего поджига аэросмеси. До определенного уровня зольности это обеспечивает стабилизацию горения и является фактически “плазменной под- светкой”. Для высокозольных антрацитов возможны 2 варианта термохимической подготовки: 1. Высокотемпературный, в котором одноступенчатая обработка части (≈20 %) угля при достаточно высокой мощности плазмотрона обеспечивает нагрев остальной части аэросмеси за счет сгорания летучих и части углерода в камере ТХП. Его реализация возможна с жидким шлакоудалением в котловых горелках с вертикальным выходом факела вниз. 2. Низкотемпературный, в котором обработка тех же 20 % угля производится ступенчато, с про- межуточными вводами аэросмеси, с таким расче- том, что обработка следующей порции обеспечи- вается тепловыделением предыдущей. При этом процесс плазменной ТХП происходит только на 1 ступени, который также сопровождается бро- ском температуры до 1400 °С, однако последний погашается до 800…900 °С вводом в камеру сле- дующей порции аэросмеси. Многоступенчатый подвод аэросмеси позволяет не только стабилизи- ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 147 использование и сжигание топлива ровать температурный уровень ниже точки плав- ления золы но и уменьшить долю топлива, вводи- мого в струю плазмы на 1-й ступени, что снижает потребную мощность плазмотрона. Для большин- ств о у ости угля и воздуха приняты С з а котлоагрегатов с горизонтальными горелка- ми возможность их мало-затратной модернизации с заменой газомазутных ф рс нок плазменными по второму варианту ТХП является весьма акту- альной и составляет цель данного исследования. Для оценки ожидаемого эффекта проведен сравнительный анализ параметров потока в про- мышленной котловой горелке ВТИ производи- тельностью 3,5 т/ч с одно- и 3-х ступенчатым му- фелем (рис. 1). Тепловая мощность горелки для АШ с зольностью 27 %, выходом летучих 4 % и QH P = 21400 кДж/кг составляет ≈ 20 МВт. Аэро- смесь повышенной концентрации (5:1) подается с T0 ≈100 °C. На ТХП подается 20% топлива. Расчет выполнялся для двух вариантов первоначального нагрева смеси: до 900 и 800 °С. Средние теплоемк Рис. 1. Распределение температур, тепловыделений и расходов угля АШ на термохимическую дготовку вдоль оси горелки ВТИ-3,5 т/ 1 – одноступенчатый процесс; 2 – трехступенчатый процесс. у ≈ Св ≈ 1,1 кДж/кг °С. Некоторые результаты расчетов приведены на рис.1. Анали результатов показывает, что примерно одинаковая тепловая мощность на выходе из 3х-ступенчатого муфеля достигается при мощно- сти плазмотрона примерно в 3 раза меньшей, чем в однокаскадном муфеле, а температура факела на выходе из III ступени ~ 950 – 1000 °С лежит ниже границы плавления золы. Коэффициент К3 (отно- шение затрат электроэнергии плазмотрона к теп- ловой мощности горелки) снижается до 1,5 % против ~ 4 % в однокаскадном режиме. Эти ре- зультаты наглядно показывают преимущества кас- кадного поджига. Для экспериментального изучения процессов . 2. Технологическая схема установкиРис ППА-2. 1 – Источник питания и пульт управления, 2 – плазмотрон, 3 – реактор, 4 – приборы записи температур, 5 – зонды- пробоотбор-ники, 6 – масспектрометр, 7 – дозаторы углеподачи, 8 – вторичный воздух, 9 – пылеуловитель, 10 – дымосос, 11 – расходомеры РС-5, 12 – приборы контроля теплопотерь охлаждения на сливе. по ч. 148 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 использование и сжигание топлива была создана установка плазменного поджига ан- трацита ППА-2 с плазмотроном мощностью 10…50 кВт, которая дала возможность изучить процессы в начальной ступени ТХП при непо- средственном контакте угля с воздушной плаз- менной струей. Схема установки ППА-2 показана на рис. 2. Агрегат углеподачи состоит из роторно- го или дискового дозаторов с воздушными эжек- торами, обеспечивающими расходы угля 1…5 г/с с регулируемой концентрацией от 5:1 до 1:1. Ис- пользовалась угольная пыль Трипольской ТЭС – антрацит АШ с Ас = 27 %, влажностью после суш- ки Wр = 0,6 % и Vг = 4…6 %. Конструкция плазменного реактора показана на рис. 3. В зоне I происходит интенсивное смеше- ние аэросмеси с плазменной струей. Расход аэро- смеси подбирается так, чтобы температура смеси была не ниже 800…900 °С, при этом начинается термодеструкция угольных частиц и выделение летучих веществ. В зоне II происходит оконча- тел III происходит частичное горение коксового ос- татка - рода Н2. Рис за- в конверсии угле- рода с выходом СО и Н2 ра потока сни- жается и вероятность проведения процесса ТХП без расплавления золы . В реакторе также предусмотрена возможность подачи допол- нительно вторичного воздуха и вторичного угля. При исследовании динамики процессов ТХП проводились достаточно ные (более часа) с точки зрения тепловой табилизации пуски. При фиксированной мощности плазмотрона и задан- ном расходе воздуха менялся расход угля от 1,5 до 4 г/с за счет повышения его концентрации в аэ- росмеси, образуя последовательный ряд режимов. ьное выделение летучих и их горение. При этом температура факела быстро возрастает и по соотношению температур в точках Т1, Т2 ,Т3 мож- но судить о месте и времени их сгорания. В зоне или его газификация при недостатке кисло с образованием горючих газов СО и . 4 иллюстрирует наличие таких режимов в висимости от коэффициента избытка воздуха начальной аэросмеси. В Рис. 3. Экспериментальный реактор плазменного оджига антрацита. 1 – плазмотрон, 2 – углеподача, 3 – камера смешения, 4 – камера термолиза, 5 – термопары ППР, 6 – термопары ХА, 7 – камера сгорания летучих, 8 – камера п конверси анализ, 11 – подвод вторичного воздуха. и углерода, 9,10 – отбор проб на режиме температу возрастает длитель с ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 149 использование и сжигание топлива Рассмотрено 5 характерных режимов плазменной ТХП. Из них первый режим соответствует минимально возможной по устойчивости дуги мощности плазмотрона (11,6 кВт), остальные при мощности 15 кВт. При КПД плазмотрона 0,63 вносимая струей плазмы теп чке Е по поверхность. Потери на охлаждение безвозврат- 3 ловая энергия соответствует 7…10 кВт. Полученные данные позволяют составить тепловые балансы для каждой зоны реактора и проанализировать общее течение процессов ТХП. На рис. 5 показано распределение тепловыде- лений и тепловых потерь вдоль оси реактора, схе- матически изображенного под осью абсцисс. По- следняя при известном расходе, температуре и скорости потока может интерпретироваться как ось времени с нулем на срезе плазмотрона, что позволяет оценить время протекания отдельных процессов. На оси ординат отложена тепловая мощность факела и тепловая мощность плазмо- трона Рпл. Струя плазмы последовательно теряет мощность в зоне А на охлаждение катода – QК, анода - QA и камеры смешения - Q1. В зоне Б на- чинается и в зоне В завершается выделение и го- рение летучих + QЛ. В зоне Г – горение кокса Qс за вычетом потерь охлаждения II и III камеры ре- актора – Q2, - Q3. Пунктирные кривые к то казывают остаток тепловой мощности плазмен- ной струи в потоке продуктов сгорания. В зоне Д, за пределами выходного сопла, происходит дожи- гание СО и Н2, с выделением теплоты +QД. В экспериментальной установке тепловые по- тери Q1, Q2, Q3 безвозвратны, но для муфеля I ступени котловой горелки (рис. 1) они полезны, т.к. передаются аэросмеси, обтекающей его на- ружную плазмотрона QК + QА в обоих случаях ны. Пунктирная линия режима V к точке Ж дает представление о полной тепловой мощности 1 ступени: ΣQ = QЛ + QС + QД + ΣQ1,2, = 24,4кВт, из которых 14,8 кВт (за вычетом Рстр=9,6 кВт) по- лучены за счет процессов ТХП и достаточны для Рис. 5. Динамика тепловых процессов в реакторе ТХП. Рис. 4. Составы газовой фазы после ТХП. А – режим горения α ≥ 0,22, Т1=900, Т2=1300°С. Б – режим конверсии α ≤ 0,12, Т1=950, Т2 = 1100°С (обозначения Т1 и Т2 см. рис. 3). 150 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 использование и сжигание топлива термообработки следующей порции угля на II ступени. Коэффициент увеличения тепловой мощности струи К1 = 24,4/9,6 = 2,45. Кривая ре- жима 1 с минимальной мощностью плазменной струи 7 кВт располагается эквидистантно по от- ношению к кривым II-IV и с увеличением расхода угля темпы возрастания выходной мощности про- исходят аналогично ΣQ - Рстр=12,1 кВт, К1 ется эк . Кратковременность основных процессов ТХП позволяет создавать компактные многоступенчатые поджиговые устройства вписывающиеся как по длине, так и по диаметру в габариты стандартных вихревых горелок. Выводы На данном этапе установка не позволяла иссле- довать процессы дожигания термически обрабо- танного угля. Время полного сгорания частиц 0,05 мм и менее лежит в пределах 0,6…0,8 с, что в 20 раз превышает время их пребывания в реакторе. На следующем этапе исследований предусмотре- на такая возможность испытания многоступенча- той плазменной ТХП в ИУЭ НАНУ на стенде учно-инженерным центром “Экология-Геос” рсоналом элек- по по ан 20 пл эк : ΣQ=19,1, = 19,1/7,0 = 2,73. Точка З для режима 1 анало- гична по смыслу точке Ж режима V. Анализ данных для режимов 1 и 11 показал, что снижение мощности плазмотрона на 23 % слабо влияет на процент конверсии углерода (24 и 26 %) и практически не влияет на выход и горение летучих. Отсюда следует вывод, что наращивание тепловой мощности муфеля при ТХП должно производится не за счет плазмотрона, а за счет правильной дозировки аэросмеси и оптимизации ее горения в муфеле. При оптимальных соотношениях расхода плазмы и аэросмеси удельные энергозатраты на поджиг антрацита составляют 0,28…0,33 кВт·ч/кг угля, что совпадает с литературными данными [5]. Одними из важных результатов явля спериментально определенное время протекания процессов смешения и нагрева частиц: (4…6)·10-3 с, выхода и сгорания летучих: (2…3)·10-2 с, при полном времени пребывания в реакторе ≤ 4·10-2 с. Это дает возможность рассчитывать протяженность ступеней муфеля в котловой горелке. Например, длина муфеля I ступени горелки (рис. 1) при скорости потока 20 м/с не должна превышать 0,4…0,5 м ВГП-100, имеющем камеру сгорания длиной 4 м, а также на опытно-промышленной плазменной горелке котлоагрегата ТПП-210 Приднепровской ТЭС, созданной На совместно с пе тростанции [6]. Результаты данных исследований переданы в НИЦ “Экология-Геос” и могут стать лезными для оптимизации работы горелки. Полученные результаты показывают возможность малозатратной реконструкции горизонтальных котловых горелок не только для джига, но и для стабилизации горения трацитового факела. При сохранении имеющихся на котловых горелках коммуникаций газовой подсветки они могут включаться лишь на …30 минут при замене электродов азмотрона, чем достигается значительная ономия “посветочного” газа. При вне- ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6 151 использование и сжигание топлива дрении этой тех блемы ресурса плазмотронов нологии могут быть решены про- , золового заноса го- йств, экономии газа и угля за счет 1. Канило СВЧ-эне антрацитов на ТЭС// Экотехноло сбережение.- 2001.- № 3.- С. 3-7. 2. тре я л ие, 1990.- 20 с. 3. Корчевой Ю.П., Дунаевская Н.И., Вовчук и др. Изменение характеристик коксозольного ос- оцессе термохимической подготовки// Пром. теплотехника.- 1999.- Т 21.- № 6.- С.51-56. 4. Карпенко Е.И., Мессерле В.П., Перегудов В.С. Плазменная термохимическая подготовка уг- лей для снижения потребления мазута на ТЭС ле В.Е. и и их оэнергетике// Теплоэнергетика.- 1998.- № 6.- С.28. м и угольного топл ет НИЦ “Экология-Геос” и Минтопэнерго Украины.- 2000 г.- 49 с. о 25.10.2004 г. релочных устро снижения недожега. ЛИТЕРАТУРА П.М., Расюк Н.И. и др. Использование ргии для сжигания высокозольных гии и ресурсо- // Теплоэнергетика.- 2000.- № 1.- С. 24-28. 5. Дьяков А.Ф., Карпенко Е.И., Мессер Плазменно-энергетические технологи место в тепл Корчевой Ю.П., Майс Перспективы технологии кип переработки высокозольных уг Киев: Знан нко А.Ю. щего слоя для ей. Препринт.- 6. Волошин А.И., Е др. Обоснован безмазутного татка антрацитов в пр ельяненко В.И., Фесак Г.И. и е и создание технологии сжигания низкосортного ива на ТЭС. Отч Днепропетровск.- Получен 152 ISSN 0204-3602. Пром. теплотехника, 2004, т. 26, № 6

Плазменный поджиг высокозольных антрацитов при их факельном сжигании

Institution

Similar Items