Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана

Исследованы фазовый и химический составы, структура и микротвердость диффузионных покрытий, содержащих титан и алюминий, на образцах из стали 12Х18Н10Т. В зависимости от вида обработки на стали образуются многослойные покрытия на основе карбида и нитрида титана, интерметаллидов и оксидов титана, алю...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2011
Hauptverfasser:	Аршук, М.В., Микитчик, А.В., Хижняк, В.Г., Карпец, М.В.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2011
Schriftenreihe:	Современная электрометаллургия
Schlagworte:	Новые материалы
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96247
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана / М.В. Аршук, А.В. Микитчик, В.Г. Хижняк, М.В. Карпец // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 2 (103). — С. 50-55. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-96247
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-962472025-02-09T12:16:33Z Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана Titanium-aluminide coatings on steel 12Kh18N10T with a barrier layer of titanium nitride Аршук, М.В. Микитчик, А.В. Хижняк, В.Г. Карпец, М.В. Новые материалы Исследованы фазовый и химический составы, структура и микротвердость диффузионных покрытий, содержащих титан и алюминий, на образцах из стали 12Х18Н10Т. В зависимости от вида обработки на стали образуются многослойные покрытия на основе карбида и нитрида титана, интерметаллидов и оксидов титана, алюминия, никеля, хрома, железа, а также твердых растворов титана и алюминия в аустените. Установлено, что при химико-термической обработке слой нитрида титана выполняет функцию барьера, замедляющего диффузию алюминия и титана в основу, а компонентов основы – в покрытие. Phase and chemical compositions, structures and microhardness of diffusion coatings, containing titanium and aluminium, were studied on samples of steel 12Kh18N10T. Depending on the type of treatment the multilayer coatings on titanium carbide and nitrite base, intermetallics and oxides of titanium, aluminium, nickel, chromium, iron, as well as solid solutions of titanium and aluminium in austenite are formed on steel. It was found that during chemical-thermal treatment the titanium-nitrite layer has a function of a barrier, delaying the aluminium and titanium diffusion into a base and the base components - into a coating. 2011 Article Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана / М.В. Аршук, А.В. Микитчик, В.Г. Хижняк, М.В. Карпец // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 2 (103). — С. 50-55. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0233-7681 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96247 621.785 ru Современная электрометаллургия application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Новые материалы Новые материалы
spellingShingle	Новые материалы Новые материалы Аршук, М.В. Микитчик, А.В. Хижняк, В.Г. Карпец, М.В. Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана Современная электрометаллургия
description	Исследованы фазовый и химический составы, структура и микротвердость диффузионных покрытий, содержащих титан и алюминий, на образцах из стали 12Х18Н10Т. В зависимости от вида обработки на стали образуются многослойные покрытия на основе карбида и нитрида титана, интерметаллидов и оксидов титана, алюминия, никеля, хрома, железа, а также твердых растворов титана и алюминия в аустените. Установлено, что при химико-термической обработке слой нитрида титана выполняет функцию барьера, замедляющего диффузию алюминия и титана в основу, а компонентов основы – в покрытие.
format	Article
author	Аршук, М.В. Микитчик, А.В. Хижняк, В.Г. Карпец, М.В.
author_facet	Аршук, М.В. Микитчик, А.В. Хижняк, В.Г. Карпец, М.В.
author_sort	Аршук, М.В.
title	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана
title_short	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана
title_full	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана
title_fullStr	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана
title_full_unstemmed	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана
title_sort	титаноалюминидные покрытия на стали 12х18н10т с барьерным слоем нитрида титана
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2011
topic_facet	Новые материалы
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/96247
citation_txt	Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана / М.В. Аршук, А.В. Микитчик, В.Г. Хижняк, М.В. Карпец // Современная электрометаллургия. — 2011. — № 2 (103). — С. 50-55. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
series	Современная электрометаллургия
work_keys_str_mv	AT aršukmv titanoalûminidnyepokrytiânastali12h18n10tsbarʹernymsloemnitridatitana AT mikitčikav titanoalûminidnyepokrytiânastali12h18n10tsbarʹernymsloemnitridatitana AT hižnâkvg titanoalûminidnyepokrytiânastali12h18n10tsbarʹernymsloemnitridatitana AT karpecmv titanoalûminidnyepokrytiânastali12h18n10tsbarʹernymsloemnitridatitana AT aršukmv titaniumaluminidecoatingsonsteel12kh18n10twithabarrierlayeroftitaniumnitride AT mikitčikav titaniumaluminidecoatingsonsteel12kh18n10twithabarrierlayeroftitaniumnitride AT hižnâkvg titaniumaluminidecoatingsonsteel12kh18n10twithabarrierlayeroftitaniumnitride AT karpecmv titaniumaluminidecoatingsonsteel12kh18n10twithabarrierlayeroftitaniumnitride
first_indexed	2025-11-25T23:33:46Z
last_indexed	2025-11-25T23:33:46Z
_version_	1849807212372819968
fulltext	УДК 621.785 ТИТАНОАЛЮМИНИДНЫЕ ПОКРЫТИЯ НА СТАЛИ 12Х18Н10Т С БАРЬЕРНЫМ СЛОЕМ НИТРИДА ТИТАНА М. В. Аршук, А. В. Микитчик, В. Г. Хижняк, М. В. Карпец Исследованы фазовый и химический составы, структура и микротвердость диффузионных покрытий, содержащих титан и алюминий, на образцах из стали 12Х18Н10Т. В зависимости от вида обработки на стали образуются многослойные покрытия на основе карбида и нитрида титана, интерметаллидов и оксидов титана, алюминия, никеля, хрома, железа, а также твердых растворов титана и алюминия в аустените. Установлено, что при химико-термической обработке слой нитрида титана выполняет функцию барьера, замедляющего диффузию алюминия и титана в основу, а компонентов основы – в покрытие. Phase and chemical compositions, structures and microhardness of diffusion coatings, containing titanium and aluminium, were studied on samples of steel 12Kh18N10T. Depending on the type of treatment the multilayer coatings on titanium carbide and nitrite base, intermetallics and oxides of titanium, aluminium, nickel, chromium, iron, as well as solid solutions of titanium and aluminium in austenite are formed on steel. It was found that during chemical-thermal treatment the titanium-nitrite layer has a function of a barrier, delaying the aluminium and titanium diffusion into a base and the base components - into a coating. Ключ е вы е с л о в а : защитные покрытия; сталь 12Х18Н10Т; карбиды; нитриды; азотирование; титаноали- тирование; сталь; микротвердость; барьерный слой; реак- тивное ионно-плазменного распыление Повышение жаростойкости и микротвердости по- верхностных зон стали 12Х18Н10Т является акту- альной задачей [1, 2]. Поскольку возможности объемного легирования стали ограничены, ее реше- ние с применением способов поверхностного леги- рования является перспективным [3—5]. В этом слу- чае металлы и сплавы подвергают диффузионной химико-термической обработке, в результате кото- рой на поверхности подложки образуется слой, от- личающийся от исходного по составу. Решение поставленной в работе задачи получе- ния на стали 12Х18Н10Т комплексных покрытий, сочетающих жаро- и коррозионную стойкость с вы- сокой износостойкостью, имеет научный и практи- ческий интерес. В настоящее время показана перс- пективность использования комплексного насыще- ния сплавов титаном и алюминием [4, 6, 7]. Тита- ноалюминидные покрытия, полученные на техни- ческом железе, углеродистых сталях, жаропрочных сплавах, имеют удовлетворительную износостой- кость и высокую жаростойкость в атмосфере про- дуктов сгорания органического топлива, содержа- щих серу и пары морской воды. Ресурс жаростойкости, возможность эксплуа- тации покрытия в условиях трения и действия аг- рессивных сред определяются не только фазовым и химическим составами, типом структуры, но и характером диффузионных процессов в покрытии и на границах раздела покрытие—основа, покры- тие—внешняя среда. Защитные свойства жаростойких покрытий за- висят от массовой доли алюминия и, как правило, ухудшаются с ее уменьшением вследствие окисле- ния алюминия при контакте с кислородом воздуха, диффузии алюминия в подложку и элементов под- ложки в покрытие [3]. Подобные явления могут происходить также в условиях контактного взаимо- действия покрытия с обрабатываемым материалом, например при трении. При этом возможен диффу- зионный перенос обрабатываемого материала в пок- рытие и наоборот, что приводит к интенсивному изнашиванию покрытия и его разрушению [8, 9]. © М. В. АРШУК, А. В. МИКИТЧИК, В. Г. ХИЖНЯК, М. В. КАРПЕЦ, 2011 50 Предотвратить или замедлить нежелательную диффузию химических элементов в сформирован- ное покрытие можно путем создания непроницае- мых или малопроницаемых для атомов контакти- рующих веществ барьерных слоев. Кроме того, барьерный слой должен сохранять необходимые свойства в заданном температурно-временном ин- тервале, иметь хорошую адгезию как с подложкой, так и покрытием [4]. Барьерами могут служить слои, сформированные непосредственно при насы- щении либо в процессе эксплуатации [3, 4, 6, 9]. Анализ результатов работ [6, 10, 11], показал, что при титаноалитировании предварительно азо- тированных технического железа или углеродистых сталей формируются многослойные покрытия, у ко- торых соединения, содержащие алюминий, распо- лагаются на внешней стороне диффузионной зоны и ограничены с внутренней слоями карбида TiC и нитрида TiN. При этом, как следует из работ [6, 10, 11], основные барьерные функции в композиции слоев имеет слой TiN, препятствующий проникно- вению алюминия в основу. Дальнейшая разработка жаростойких материа- лов с широким комплексом функциональных свойств должна происходить в первую очередь по пути соз- дания новых многокомпонентных покрытий, объединяющих высокую жаростойкость одних сло- ев с барьерными свойствами других. В предложенной работе титаноалитированию подвергали образцы предварительно азотирован- ной стали 12Х18Н10Т и образцы стали со слоем TiN, осаждаемым на их поверхность способом ре- активного ионно-плазменного распыления. Азотирование стали 12Х18Н10Т осуществляли в диссоциированном аммиаке при температуре 540 °С на протяжении 20 ч. Нитрид титана наносили спо- собом реактивного ионно-плазменного распыления на установке ВУ-1Б в течение 0,33 ч при темпера- туре подогрева образцов перед напылением 560…600 °С, давлении реакционного газа 2,5⋅10—2 Па, токе дуги 100 А, приложенный потенциал смещения составил +150 В. Предварительное катодное распы- ление осуществляли в течение 1 мин при токе 3 А. Титаноалитирование проводили порошковым способом в контейнерах с плавким затвором при пониженном давлении. Образцы с покрытиями ис- следовали рентгеноструктурным, микрорентгенос- пектральным, металлографическим, дюрометри- ческим методами. Фазовый состав и некоторые свойства азотиро- ванного слоя и слоя нитрида титана TiN на стали 12Х18Н10Т, полученных при принятых в работе условиях обработки, приведены в таблице. На внешней стороне азотированного слоя уда- лось установить наличие Fe3O4, Fe4N, Fe2N и CrN. На внутренней стороне азотированного слоя по- Фазовый состав и свойства покрытий на стали 12Х18Н10Т Вид обработки; T, °С; время, ч Фазовый состав Параметры кристаллической решетки, нм Толщина покрытия, мкм Микротвер- дость, ГПа а с Азотирование; 540; 20 Fe3O4 0,8385 — 45,0…60,0 10,0… 15,5 Fe4N 0,3700 — Fe2N 0,4798 0,4419 CrN 0,4152 — CrN 0, 4149 — 60,0… 80,0 16,0… 18,5 Feγ(N) 0,3618 — TiN (способ реактивного ионно-плазменного рас- пыления); 560… 600; 10,33 TiN 0,4249 — 5,5… 6,0 21,0 Титаноалитирование; 1050; 3 Fe2Ti 0,4825 0,7840 39,0… 42,0 5,5… 6,0 Ti4Fe2O 1,1267 — TiC 0,4180 — 0,5… 1,0 — Feγ(Ti, Al) 0,3560 — 70,0…80,0 3,5… 2,0 Титаноалитирование после азотирования; 1050; 3 Fe2Ti 0,4987 0,8163 7,0… 9,5 9,5… 12,5 Ti4Fe2O 1,1441 — TiN 0,4261 — 5,0… 7,0 20,5 Feγ 0,3584 — 50,0…70,0 4,5… 2,5 CrN 0,4150 — Титаноалитирование после нанесения TiN (способ реактивного ионно-плазменного распыления); 1050; 3 Fe2Ti 0,4825 0,7840 5,0… 7,0 6,0… 6,5 Ti4Fe2O 1,1267 — TiN 0,4267 — 5,0 23,0 51 средством послойного анализа определено присут- ствие CrN и Feγ(N). Толщина азотированных слоев в разных зонах образца изменялась от 100 до 140 мкм. Различие в значениях толщины диффузионных слоев в разных зонах образца обусловлено в первую очередь влиянием на процесс насыщения оксидных пленок хрома при принятых температурах насыщения, отли- чающихся высокой плотностью и стабильностью. Нитрид титана, осажденный на образцы из стали 12Х18Н10Т, на поверхности и поперечном шлифе имеет характерный желто-золотистый цвет, что со- ответствует составу, близкому к стехиометрическо- му [3, 12]. Последнее подтверждается результатами рентгеноструктурного анализа покрытия, в соответ- ствии с которыми период кристаллической решетки ТiN близок к стехиометрическому и равняется 0,4249 нм. Фазовый состав покрытия на образцах титано- алитированной стали 12Х18Н10Т характеризуется зоной соединения, содержащей Ti4Fe2O, Fe2Ti, TiC, и зоной твердого раствора титана и алюминия в аустените. Результаты микрорентгеноспектрально- го и послойного рентгеноструктурного анализов пока- зали, что слой карбида титана толщиной 0,5…1,0 мкм отделяет зону соединения от твердого раствора. Концентрация титана и алюминия на расстоянии 60 мкм от поверхности в твердом растворе состав- ляет соответственно 2,5 и 2,0 мас. %. При этом эле- менты подложки (железо, никель, хром) присут- ствуют в зоне упомянутых соединений (рис. 1). Таким образом, можно сделать вывод, что слой TiC не полностью выполняет барьерные функции по замедлению диффузионного проникновения ти- тана и алюминия в основу. Рис. 1. Микроструктура (а) и распределение элементов по толщине покрытий на стали 12Х18Н10Т (б—е) после титаноалитирования; l – расстояние от поверхности 52 Послойным рентгеноструктурным анализом покрытий после комплексной обработки (азотиро- вание с последующим титаноалитированием, а так- же нанесение слоя TiN с последующим титаноали- тированием) установлено, что в обоих случаях свя- зующая зона имеет одинаковый фазовый состав. Это нитрид титана, находящийся на границе с ос- новой и на внешней стороне диффузионной зоны (Fe2Ti и Ti4Fe2O). Период кристаллической решетки слоя TiN пос- ле титаноалитирования существенно увеличился, что вызвано дополнительным легированием, в пер- вую очередь алюминием. При этом периоды реше- ток нитридных фаз, полученных разными способа- ми, оказались практически одинаковыми. Результаты исследований кинетики роста слоя TiN при азототитаноалитировании показали пара- болическую зависимость его толщины от времени насыщения. При этом толщина слоя TiN, образо- вавшегося при титаноалитировании, не изменяется в последующем насыщении. Можно считать, что барьерные свойства слоя TiN при титаноалитиро- вании азотированной стали возрастают c ростом толщины слоя нитрида титана TiN. Именно это об- стоятельство и обусловило отличие химического состава комплексных покрытий, полученных раз- ными способами. Результаты микрорентгеноспектрального ана- лиза образцов показали, что характер распределе- ния в слое насыщающих элементов и элементов под- ложки для трех типов покрытий имеет много общего (рис. 1—3). Рис. 2. Микроструктура (а) и распределение элементов по толщине покрытий на стали 12Х18Н10Т (б—е) после азототитаноали- тирования 53 Максимальная концентрация титана в покрыти- ях отмечена на некотором расстоянии от поверхнос- ти в слоях карбида титана или нитрида титана. Существенным отличием титаноалюминидных покрытий от покрытий, содержащих TiN, является практическое отсутствие в структуре последних твердого раствора титана и алюминия в аустените. Кроме того, барьерный слой TiN уменьшает про- никновение в покрытие компонентов основы. Наи- более эффективным барьером оказался слой TiN, полученный способом реактивного ионно-плазмен- ного распыления. Диффузионный слой TiN в азо- тотитаноалюминидных покрытиях замедляет про- никновение железа, никеля, хрома в слой соедине- ний менее эффективно, чем осажденный слой TiN, поскольку он образовался и увеличил толщину в процессе титаноалитирования. Например, концен- трация хрома в титаноалитированном слое состав- ляет 4,5…12,5, в азототитаноалитированном – 2,5…4,0, в покрытии с осажденным нитридом ти- тана – 0,5 мас. %. Проведенные исследования показали, что мик- ротвердость металла зоны соединений Fe2Ti, Ti4Fe2O в азототитаноалитированном слое на стали 12Х18Н10Т составляет 9,5…12,5 ГПа, что выше, чем у металла подобных зон после титаноалитиро- вания или титаноалитирования предварительно осажденного на подложку нитрида титана. Можно считать, что увеличение микротвердости данного покрытия обусловлено азотом, который при азото- титаноалитировании не только формирует слой нит- рида титана TiN, но и образует соединение Ti4Fe2O и, замещая часть атомов кислорода, способствует формированию соединения Ti4Fe2OхN1-х. Рис. 3. Микроструктура (а) и распределение элементов по толщине покрытий на стали 12Х18Н10Т (б—е) после титаноалитирования с предварительным осаждением слоя TiN способом реактивного ионно-плазменного распыления 54 Выводы 1. Установлено, что при титаноалитировании образ- цов из отожженной стали 12Х18Н10Т (в исходном состоянии, предварительно азотированной и имею- щей осажденный слой TiN) формируются много- слойные покрытия Fe2Ti, Ti4Fe2O, TiN, TiC. 2. Показано, что слой соединения TiN выполняет роль барьера, значительно уменьшающего содержа- ние железа, никеля и хрома в покрытии, а также существенно тормозящего диффузию титана и алю- миния в основу. Микротвердость слоев TiN в ком- плексных соединениях составляет 20,5…23,0, а диффузионной зоны соединений – 5,5…12,5 ГПа. 3. Рассмотренные в работе варианты многослой- ных покрытий, полученные в результате титаноали- тирования азотированной стали 12Х18Н10Т, а так- же стали, на которую заранее осаждали слой TiN, по составу, строению, свойствам и присутствию в покрытии барьерного слоя нитрида титана являют- ся перспективными и могут быть рекомендованы для применения в качестве жаро- и коррозионно- стойких, антифрикционных. 1. Химушин Ф. Ф. Жаропрочные стали и сплавы. – М.: Металлургия, 1969. – 749 с. 2. Приймак Е. Ю., Грызунов В. И., Грызунова Т. И. Кине- тика газовой коррозии аустенитной стали 12Х18Н10Т // Металловед. и термич. обраб. металлов. – 2009. – № 9. – С. 21—24. 3. Коломыцев П. Т. Жаростойкие диффузионные покры- тия. – М.: Металлургия, 1979. – 272 с. 4. Химико-термическая обработка металлов и сплавов. – Справочник / Г. В. Борисенок, Л. А. Васильев, Л. Г. Во- рошнин и др. – М.: Металлургия, 1981. – 424 с. 5. Структура и фазовый состав поверхностного слоя на сталях после алитирования / А. В. Голованов, А. Г. Ра- дюк, В. И. Славов и др. // Металловед. и термич. об- раб. металлов. – 2008. – № 6. – С. 42—45. 6. Титаноалітування технічного заліза в закритому ре- акційному просторі в середовищі хлору / В. Г. Хижняк, М. В. Аршук, Д. В. Лесечко, Т. В. Лоскутова // Нау- кові вісті НТУУ «КПІ». – 2009. – № 4. – С. 92—96. 7. Повышение окалиностойкости сталей путем химико-терми- ческой обработки / Н. Г. Кайдаш, П. П. Частоколенко, Л. Н. Частоколенко и др. // Жаростойкие покрытия для защиты конструкционных материалов. – Л.: Наука, 1977. – С. 195—199. 8. Лоскутов В. Ф., Хижняк В. Г., Куницкий Ю. А. Диффу- зионные карбидные покрытия. – Киев: Техника, 1991. – 168 с. 9. Верещака А. С., Третьяков И. П. Режущие инструменты с износостойкими покрытиями. – М.: Машиностроение, 1986. – 192 с. 10. Азототитанування сталей і твердих сплавів / В. Г. Хиж- няк, Н. А. Курило, І. В. Летвицька, О. Т. Сердитов // Наукові вісті НТУУ «КПІ». – 2008. – № 6. – С. 83—88. 11. Комплексні покриття за участю титану й алюмінію на сталі ШХ15 / М. В. Аршук, Н. А. Курило, В. Г. Хижняк та ін. // Проблеми тертя та зношування. – 2009. – № 51. – С. 123—131. 12. Тот Л. Карбиды и нитриды переходных металлов. – М.: Мир, 1974. – 295 с. НТУУ «Киевский политехнический институт» Междунар. центр электронно-лучевых технологий ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины, Киев Поступила 18.03.2011 ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ МИКРОПЛАЗМЕННОГО НАПЫЛЕНИЯ БИОКЕРМЕТНОГО ПОКРЫТИЯ НА ЭНДОПРОТЕЗЫ ИЭС им. Е.О.Патона разработаны технология и оборудование мик- роплазменного напыления двухслойного биокерметного (титан—гидро- ксиапатит (ГА)) покрытия для эндопротезов. При этом достигнута воз- можность нанесения способом микроплазменного напыления покрытия из титана с регулируемой пористостью (размер пор 50...150 мкм) путем применения проволочного микроплазменного напыления. Для напыления двухслойного биокерметного покрытия применяется установка микроплазменного напыления МПН-004 с потребляемой мощ- ностью до 2,5 кВт, включающая источник питания с блоком водяного охлаждения, газовый блок, плазмотрон, а также взаимозаменяемые ме- ханизм для подачи проволоки и порошковый дозатор МПД-004. Микроплазменное напыление отличается от существующих плазменных cпособов использованием плазменной струи малой мощности (1...2 кВт), позволяющей при напылении ГА сократить диаметр пятна напыления до 3...8 мм, что обеспечивает существенное (в 2...3 раза) снижение затрат порошка при напылении на имплантаты малых размеров, по сравнению с обычным плазменным напылением. Кроме того, технология микроплазменного напыления позволяет формировать слой ГА с высокой степенью кристалличности (88...98 %), которой можно управлять путем изменения режима напыления. Напыление титанового слоя с управляемой пористостью осуществляется способом микроплазменного распыления титановой проволоки. Сочетание пористого титанового покрытия с внешним слоем ГА обеспечивает прочность его сцепления с поверхностью эндопротезов 24...25 МПа и последующее активное врастание костной ткани в покрытие. Разработанное биокерметное покрытие (Ti—ГА) и технология его микроплазменного напыления рекомендованы для нанесения на эндопротезы тазобедренного сустава, а также на другие виды эндопротезов, в том числе дентальные, межпозвонковые кейджи и т.п. Технология микроплазменного напыления может быть также использована для нанесения покрытий из металлов, оксидов, карбидов на изделия малых размеров, для формирования локальных покрытий в виде пятен и полос с поперечными размерами 3...8 мм, а также локального ремонта поврежденных мест поверхности. 55

Титаноалюминидные покрытия на стали 12Х18Н10Т с барьерным слоем нитрида титана

Institution

Ähnliche Einträge